花篮拉杆式悬挑脚手架搭拆专项施工方案
****************工程花篮拉杆式悬挑脚手架搭拆专项施工方案年月
外脚手架专项施工方案会签栏
工程名称**************建设单位**************设计单位**************施工单位监理单位脚手架分包单位外架方案编制人： 日期： 年 月 日审核人： 日期 ： 年 月 日审批人： 日期 ： 年 月 日 姓名： 职务： 年 月 日施工单位审核人： 日期： 姓名： 职务： 年 月 日审批人： 日期： 姓名： 职务： 年 月 日监理单位审核人： 日期： 姓名： 职务： 年 月 日审批人： 日期： 姓名： 职务： 年 月 日目录
href="https://http://zhuanlan.zhihu.com/p/507291660/edit_Toc16162_WPSOffice_Level1">第一章 工程概况 3
href="https://http://zhuanlan.zhihu.com/p/507291660/edit_Toc27195_WPSOffice_Level1">第二章 编制依据 6
href="https://http://zhuanlan.zhihu.com/p/507291660/edit_Toc7169_WPSOffice_Level1">第三章 施工计划 8
href="https://http://zhuanlan.zhihu.com/p/507291660/edit_Toc16391_WPSOffice_Level1">第四章 施工工艺技术 10
href="https://http://zhuanlan.zhihu.com/p/507291660/edit_Toc19527_WPSOffice_Level1">第五章 施工安全保证措施 32
href="https://zhuahttp://nlan.zhihu.com/p/507291660/edit_Toc18090_WPSOffice_Level1">第五章 施工管理及作业人员配备和分工 38
href="https://http://zhuanlan.zhihu.com/p/507291660/edit_Toc3639_WPSOffice_Level1">第六章 验收要求 40
href="https://http://zhuanlan.zhihu.com/p/507291660/edit_Toc31605_WPSOffice_Level1">第八章 应急处置措施 44
href="https://http://zhuanlan.zhihu.com/p/507291660/edit_Toc28813_WPSOffice_Level1">第九章 计算书及相关施工图纸 44
第一章工程概况
一、危大工程概况和特点
1、 各责任主体名称
建设单位**************设计单位**************施工单位**************监理单位**************项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师2、 工程基本情况
【工程概况针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】
工程名称：**************
工程地址位置：**************；
使用功能：地上为住宅，地下为非机动车库和设备用房；
抗震设防烈度：6度；
设计使用年限:50年；
结构形式：钢筋混凝土框架-剪力墙结构体系；
耐火等级：一级。
本工程共拟建有8幢高层住宅楼（27~28F）、1所幼儿园（3F）及局部二层商业用房组成，，地下室2层建筑物组成，工程建筑面积为：200228.00m2，建筑高度：分别为82.60m、76.80m、76.60m、73.70m、12.75m、4.8m。
1~4、7、8楼地上26层，1层层为4.1m，2~26层层高均为2.9m，室外地坪高为-0.3m。建筑外围最高点标高为82.7m（屋顶层楼板外围栏杆顶标高）。
5楼地上25层，1层层为3.9m，2~25层层高均为2.9m，室外地坪高为-0.2m。建筑外围最高点标高为79.6m（屋顶层楼板外围栏杆顶标高）。
6楼地上28层，1层层为,4.1m，2~28层层高均为2.9m，室外地坪高为-0.3m。建筑外围最高点标高为88.5m（屋顶层楼板外围栏杆顶标高）。
根据本工程实际施工特点及要求，外脚手架采用落地式脚手架搭设和花篮斜拉杆悬挑式脚手架两种方式搭设，特编制本悬挑式脚手架专项方案，以指导施工。
落地式脚手架搭设和悬挑式脚手架搭设方式
栋号落地架搭设部位落地架搭设高度悬挑架搭设部位悬挑搭设高度次数选型1~4、7、8楼从-0.3m~12.8 m13.1m5层面~11层面、11层面~17层面、17层面~23层面、23层面~屋顶第1、2、3次17.4m、第4次18.7（含1m超高防护）4挑型钢悬挑脚手架5楼从-0.2m~9.7 m9.9m4层面~10层面、10层面~16层面、16层面~22层面、22层面~屋顶第1、2、3次17.4m、第4次18.7（含1m超高防护）4挑型钢悬挑脚手架6楼从-0.2m~18.6 m18.9m7层面~13层面、13层面~19层面、19层面~25层面、25层面~屋顶第1、2、3次17.4m、第4次18.7（含1m超高防护）4挑型钢悬挑脚手架本脚手架施工方案则悬挑式脚手架以18.7m为计算依据则风荷载以最高高度88.5m取标准值90m高度（Uz =1.43，C类地区）。
本工程悬挑型钢采用16工字钢。
☆在建筑外架的5层、11层、17层、23层分别设置一道安全平网。
☆施工现场钢管规格应采用ø48.3x3.6mm，但考虑到市场上供应的钢管材料壁厚误差和锈蚀程度，计算书中按ø48x2.8mm钢管计算较为安全。扣件进入施工现场时应检查产品合格证，并听进行抽样复试。
☆悬挑架四周临界面应做立面防护。
☆施工升降机及安全通道的位置由现场专业施工技术人员应现场实际情况而定，架体对因设置施工升降机和卸料平台而形成的开口型脚手架，应按规范要求增设连墙件和横向斜之撑。
二、施工平面布置
详见附图各楼号外架和型钢布置平面图示。
三、施工要求
1、 脚手架的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。
2、 确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。
3、 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、 脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
四、技术保证条件
1、 安全网络
2、 脚手架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
href="">第二章 编制依据
2.1、编制方案执行的规范：
现行相关工程建设法律、法规、强制性条文、规范、标准和文件
类别名 称编 号法规中华人民共和国建筑法主席令第19号建筑工程质量管理条例国务院令第279号建设工程安全生产管理条例国务院令第393号危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部令2018年37号规范规程建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑施工脚手架安全技术统一标准GB 51210-2016钢结构设计标准GB50017-2017木结构设计规范GB50005-2017建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知建办质(2018) 31号建筑施工手册第四版建筑施工脚手架实用手册地方规 范参照江苏省建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程DGJ32/J121－2011设计文件温州市仰双片区黄龙单元垟田村D-02地块项目建筑施工图其它温州市仰双片区黄龙单元垟田村D-02地块项目施工组织设计计算软件《简明施工计算手册》（品茗施工安全计算软件和PKPM安全计算软件）执行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）标准《碳素结构钢》（GB/700）标准href="">第三章 施工计划
一、施工进度计划
脚手架搭设工期计划（各层建筑，不含砼浇筑计划）
1)、准备时间：1.5天
2)、放线：3天
3)、预埋锚固钢筋压环：2天
4)、布置钢梁：3天
5)、排架：5天
二、材料与设备计划
1、 脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸室温拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。
2、 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。
3、 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。
4、 脚手板
脚手板采用钢笆(钢筋焊接制作成型)应符合现行行业地标规范规定；
5、 安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：
(1)、 网目密度不低于2000目/100cm2；
(2)、 网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；
(3)、 网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；
(4)、 一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；
(5)、 不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；
(6)、 阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；
(7)、 做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上；
(8)、 颜色应满足环境效果要求，选用绿色；
6、 连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700中Q235级钢的规定。
7、 悬挑梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中的规定。
8、 联梁承受立杆荷载，固结点应当连接稳定、可靠，所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。
9、 用于固定悬挑梁的锚固螺栓材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。
主要材料参数表
【型钢悬挑脚手架(扣件式)】
名称规格用途单位总需用量备注钢管6mφ48.0mm×2.8mm纵向水平杆、立杆、剪刀撑根租赁1.1mφ48.0mm×2.8mm横向水平杆、连墙件根租赁钢笆脚手板1000mm×750mm脚手板块租赁扣件—各杆件的连接个租赁安全网6m×1.5m2000目防坠张采购斜螺杆M20mm上拉杆件米采购工字钢1.3m长16号悬挑主梁根采购1.9m长16号悬挑主梁根采购2m长16号悬挑主梁根采购2.1m长16号悬挑主梁根采购2.5m长16号悬挑主梁根采购2.7m长16号悬挑主梁根采购第四章施工工艺技术
一、技术参数
4.1.1、一般部位和阳台部位1300mm长型钢悬挑脚手架（扣件式）
脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)18.7钢管类型Ф48.0×2.8立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板1步1设脚手板2步1设横向斜撑6跨1设连墙件布置方式随层2跨连墙件连接方式扣件连接地区温州市基本风压(kN/m2)0.25安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式锚固螺栓主梁合并根数nz1主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1300梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格16号工字钢4.1.2、凸窗部位1900mm长型钢悬挑脚手架（扣件式）
脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)18.7钢管类型Ф48.0×2.8立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板1步1设脚手板2步1设横向斜撑6跨1设连墙件布置方式随层2跨连墙件连接方式扣件连接地区温州市基本风压(kN/m2)0.25安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式锚固螺栓主梁合并根数nz1主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1900梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格16号工字钢4.1.3、多排架部位2700mm型钢悬挑脚手架（扣件式）
脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)18.7钢管类型Ф48.0×2.8立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板1步1设脚手板2步1设横向斜撑6跨1设连墙件布置方式随层2跨连墙件连接方式扣件连接地区温州市基本风压(kN/m2)0.25安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式锚固螺栓主梁合并根数nz1主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2700梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格16号工字钢4.1.4、转角带空调板部位2300mm型钢悬挑脚手架（扣件式）
脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)18.7钢管类型Ф48.0×2.8立杆纵距(m)0.75立杆横距(m)1.1立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板1步1设脚手板2步1设横向斜撑6跨1设连墙件布置方式随层2跨连墙件连接方式扣件连接地区温州市基本风压(kN/m2)0.25安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式锚固螺栓主梁合并根数nz1主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2300梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格16号工字钢说明：悬挑式钢管脚手架的底部承力架为钢筋拉杆吊拉悬挑钢梁时，其构造应满足下列要求：
1、悬挑承力架上端部和钢拉杆上端的吊挂支座的锚固应采用8.8级M20高强螺栓锚固与建筑物连接，锚固螺栓不应少于两个；螺杆露出螺母应不少于10mm，垫板尺寸不得小于60mm×60mm×6mm。
2、钢筋拉杆的两端宜焊接耳板，并采用螺栓与钢梁上端端部和固定于建筑物的吊挂支座固定。
3、耳板应设置在悬挑钢梁承受集中力作用处附近。悬挑钢梁悬挑长度<1800mm时，宜设置一根钢筋拉杆，钢拉杆上端的吊挂支座的锚固位置相对于悬挑梁中心距向一边偏离50mm；悬挑长度≥1800mm时，宜设置内外二根钢筋拉杆,钢拉杆上端的吊挂支座的锚固螺栓位置相对于悬挑梁中心距向二边偏离50mm。钢筋拉杆的水平夹角应不小于45°。
二、工艺流程
【型钢悬挑脚手架(扣件式)】
预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置→立杆定位点设置→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平杆 →剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
【多排悬挑架主梁】
预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上支撑杆件设置→联梁。
三、施工方法
3.1 落地式外架基础的处理
考虑到钢管外脚手架的牢固，稳定，安全性，必须对基础采用素土分层、平整、夯实其上铺设石子，部分架体座落在地下室顶板上。根据本工程的实际情况，采用12槽钢作为落地架垫板。建筑物的基础四周自然地面及护坡均以浇筑C20素砼层15cm厚沿建筑外伸1.2m宽，向外有不小于1：0.05排水坡度，四周设15cm×20cm的排水沟，在四角有60cm×60cm×100cm积水坑，并备好排水机械，做好有组织排水，严禁基础有积水现象出现。
3. 2 脚手架的选型
根据本工程实际施工特点及要求，外脚手架采用落地式脚手架和花篮拉杆式悬挑式脚手架两种方式搭设，特编制本悬挑式脚手架专项方案，以指导施工。
3.3 遇结构框架柱处锚固措施
当悬挑梁或拉杆锚固点为框架柱时，采用结构内预埋件螺栓与型钢固定，预埋件螺栓为 M20、8.8级高强螺栓，具体方式如下图：
3.4外架遇人货梯处理措施
悬挑外架施工时，将人货梯位置空出，外架两端需断开搭设，脚手架开口处的两端必须在层间连续设置连墙件, 相互间距为建筑物层高。双排脚手架开口端,在每落地和悬挑段由底至顶必须按节间,连续设置之字横向斜撑予以加固。
3.5 对材料的选用和要求
（1）钢管材质
脚手架钢管选用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的 3号普通钢管，（含碳量为 0.14-0.22%）的焊接钢管。钢管必须具有产品质量合格证和钢管材质检验报告，材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中 Q235-A 钢要求、钢管尺寸选用Φ48*2.8 ㎜，表面锈蚀深度△≤0.50 ㎜，长度小于 1.5m 的各种杆件钢管端部弯曲偏差△≤5 ㎜，当 4m
（2）扣件材质
扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65N²m 时，不得发生破坏。
（3）脚手板材质（脚手架采用钢笆）
钢制脚手板板采用Φ6元钢纵横焊接而成，纵向筋不少于 5 道，横向筋不少于 22 道，其横向间距不得大于 4cm，四边用四根Φ6元钢焊接成方。脚手板的设置应符合下列规定：作业层脚手板应铺满、铺稳，离墙面 120～150mm。本工程采用钢制脚手板，钢制脚手板应按其横向主筋垂直于大横杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用不得小于直径 14mm 的镀锌钢丝固定在大横杆上。
（4）挡脚板材质
挡脚板采用施工模板制作，其高度不应小于 180-200mm，外侧刷醒目分色油漆，挡脚板上如有孔眼，不应大于25mm。同时在脚手架阳角处，上下贯通设置材质同挡脚板的阳角包边，并用油漆分色， 以提升架体的立体观感。
（5）安全密目网材质
选用有国家认可的质量监督部门的检验合格报告，有生产单位质量检验合格证和安鉴证的密目网。密目网高度不小于 1.8m，网目密度不应低于 2000目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于 8mm，不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷，选用绿色密目安全网要求阻燃。
旧密目式安全网再次使用时必须经过耐冲击性能和耐贯穿性检验合格后方可投入使用。
密目式安全网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。
密目式安全网技术要求应符合《安全网》ＧＢ5725-2009 的规定。
（6）安全平网
安全平网使用直径 9mm 以上麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网， 外观应平整，宽度不得小于 3m，网眼尺寸不大于 5cm，每张安全平网重量一般不宜超过 15KG。
水平设置承受不小于 1.6KN 的冲击荷载。
阻燃安全网必须具有阻燃性、其续燃、阻燃时间均不得小于 4S。
（7）工字钢悬挑梁材质
水平型钢悬挑梁采用钢材强度等级为 Q235-A 钢普通热轧 16工字钢，其材质应分别符合现行标准
《普通碳素结构钢》（GB/T700)的规定，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。
（8）各配件材质表面外观质量除应符合国家现行有关标准的规定外，尚应符合以下要求：
当钢材的表面有锈蚀麻点或划痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度允许偏差值的 1/2。
钢材表面锈蚀等级应符合现行国家规范标准（涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级）GB8923 规定的C级及C级以上。
钢材端边或断口处不应有分层、夹渣等缺陷。
（9）高强螺栓材质标准
a、用于构件连接的螺栓的应符合《六角头螺栓》GB/T5782的规定，其机械性能应符合《紧固件机械性能 锚栓、螺钉和螺丝》GB/T3089的规定。
b、锚固用螺栓的材质应采用HPB235或HPB300级光圆钢筋制作、其技术性能应符合《钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1的规定，不得采用冷加工钢筋制作。
(10) 拉杆
吊拉构件采用的钢筋拉杆，其技术性能应符合《钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235或HPB300级钢筋的规定。
(11)焊接材料
制作悬挑承力架等的焊接材料应与主体金属材料的技术性能相适应。手工焊接采用的焊条应符合《碳钢焊条》GB/T5117和《低合金钢焊条》GB/T5118的规定，自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂应符合《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》GB/T5293和《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB/T1240规定。
3.6 材料制作要求
（1）工字钢端部铁板下料和焊接
取本工程设计长度的工字钢，距工字钢前端10厘米处焊接Φ25*100㎜钢筋柱，以稳固脚手架立杆，工字钢末端采用200*180*12㎜铁板与工字钢焊接，孔距为80㎜，见下图。
钢板加工平面图
2）花篮螺栓的加工
取Φ20*1.6米、Φ20*1.0米碳素优质钢与三根Φ14碳素优质钢进行双面焊接，加工成型的花篮螺栓进行组合安装（正反牙具），见下图。
花篮螺栓加工平面图
（3）拉杆制作与焊接
b、上端Φ20*1.6米碳素优质钢与200*80*12㎜铁板弯曲成20度（根据楼层面而定），打孔切割槽距（槽距为20*80）后进行4条长80mm正反面坡口焊接，焊缝宽12mm。见下图。
c、下端Φ20*1.0米碳素优质钢与200*80*12㎜铁板（根据楼层面而定），打孔切割槽距（槽距为20*80）后进行4条长80mm正反面坡口焊接，焊缝宽12mm。见下图。
上拉杆与建筑物拉结侧面图
上拉杆平面加工图
坡口焊剖面图
拉杆与型钢连接点侧面图
3.7 型钢布置
外架及型钢的布置详见第八章附图
3.8 钢笆铺设
悬挑式脚手架的首步架上铺设木板封闭，其上每隔一步架高铺设一次钢笆，共铺设5层，钢笆脚手板应满铺。其纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，钢笆脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用16的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。
3.9 挑网设置
1~4、7、8楼在3、9、15、21层面四周各设置水平安全挑网作为安全防护措施，5 楼在4、8、14、20层面四周各设置水平安全挑网作为安全防护措施，6楼在5、11、17、23层面四周各设置水平安全挑网作为安全防护措施，从而加强高层施工坠落物的缓冲和防护要求。张设水平网外水平杆比内水平杆高800mm，水平杆用搭接，不应少于3个转扣，每3m设置一道斜杆，斜杆和水平杆都必须要用6m的钢管。每个系绳必须与内外水平杆栓牢，用系绳将两网的边绳连接起来。在水平网处增加连墙件，水平网在斜杆的支点按2跨设置，上面再设置一层密目网，密目网与水平网要固定在安全网上，在水平网上的杂物应及时清理。
3.8连墙件的设置
本工程脚手架与建筑物采用刚性连接方式。具体做法：用长30cm钢管预埋在结构混凝土梁内，预埋长度为20cm，然后再用钢管和扣件与架体连接；连墙件规范做法为随层2跨设置2.9m×3.0m。该楼连墙件高度根据层高设置预埋件应预埋在每层的外封口梁上。根据楼层层高设置预埋件，故连墙面积为2.9m×3.0m。每层楼转角处在不大于1米处设置一连墙件。
本工程连墙件采用随层2跨双扣件布置。以下文字按标准层层2.9m高叙述。
图1连墙件的布置图
（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置；
（2）应从第一层平面开口处二跨连续设置刚性连墙件（采用φ48×2.8钢管与预埋钢管连接）。具体布置见后附图（外脚手架剖面图）；
（3）采用菱形布置；
（4）料台的两边开口型脚手架两端必须设置连墙件，并且连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。
A、连墙件做法为随层二跨布置2.9m×3.0m。该楼连墙件高度根据层高设置予埋件应予埋在每层的外封口梁上或剪力墙上。根据楼层标准层高为2.9m设置予埋件，故连墙面积为2.9m×3.0m。
B、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于300mm，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。
3.9临边、洞口、采光井防护部位架体搭设
1、临边
楼梯口必须安装临时护栏杆。防护栏杆：应由上下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.2m，下杆离地高度为0.6m。横杆长度>2m时必须加设栏杆柱。并且整体构造能经受任何方向的1Kn外力。楼梯边必须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆，栏杆构件间距与平栏杆相同，栏杆柱应固定牢靠，不得晃动。
2、洞口
（1）、安全通道口：
本工程建筑按跌落高度60m时考虑在施工人员出入工程内部的过往通道处搭设防护棚，具体要求如下：
A、防护棚长度应不小于6m，的采用钢管扣件落地式防护棚；
B、棚内通道高度不低于4m,两侧立杆跨度1.5m,下设扫地杆,中有栏杆；
C、棚的两端应有剪刀撑,迎面有横向八字斜撑；
D、棚顶部分上下两层,层间间隔≥600mm,上层满铺多层木工板，下层满铺钢笆脚手板，并需固定轧牢；
E、棚顶四侧面栏杆垂直面全部安装防护钢笆。
F、防护棚要求坚固适用，同时在坠落半径范围内的所有固定作业区和经常过往人员的道路，均应设置安全防护棚。
G、搅拌机棚应搭设双层防护，并满铺钢笆加防雨设施防护。按规范与现场实际情况设置宽度与剪刀撑；
（2）、电梯井口：
A、电梯进入洞口在电梯未安装前，必须设置防护栏杆或固定栅门，其高度为1.8m,栏杆和或固定栅门应做到工具化、定型化,规范化。
B、电梯井内在每层内必须用贯穿于砼板的的直径不小于6mm的钢筋（或楼板分布筋），形成防护网，网格间距不大于200mm，并在其上方满铺木板封闭，（此钢筋网和木板封闭由总包单位单位项目部提供和施工）；
C、电梯井内的安全平网，的安装和拆卸时，作业人员应按规定佩戴安全带，戴安全帽，并派专人监护。
（3）、预留洞口：
各种板与墙的洞口，按其大小和性质分别设置牢固的盖板、防护栏杆，安全网格或其他 防坠落的防护措施。
A、板与墙洞口立面门或平面板均应刷黄黑相间的警示色，并张贴安全标志，施工通道附近的各类洞口与坑、槽等处，除设置防护措施与安全标志外，夜间均应设警示灯。
B、楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于25mm但小于250mm的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能保持四周搁置平衡，并有其固定其位置的措施。
C、楼板面等边长大于250mm的洞口，应用砼楼板内钢筋网格作洞口防护时，其网格间距不大于200mm,钢筋直径不小于6mm，在其上满铺木脚手板。垃圾井道和烟道、管道井等，在砌筑和安装前应严格按预留洞口作防护，施工时需切断钢筋防护时，应加设明显标志。
D、边长在1500mm以上的洞口，四周设置防护栏杆、边长在1500mm下上的洞口，采用钢筋网片防护。
E、墙面等处的竖向洞口，凡落地的洞口，应加装开关式、工具式或固定式防护门，门栅网格的间距不应大于150mm。
F、下边沿至楼板或底面高度低于0.8m的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m应加设置1.2m高的临时防护栏杆和其他措施防止意外坠落
3、采光井处脚手架的处理:
A、在其内搭设满堂架，内立杆与建筑之间距离不得大于250mm。
B、外采光井每步架上的填心杆间距不得大于250mm；隔步满铺钢笆，并用16铅丝将钢笆与架体扎牢。
4、开口架处理:在接料台和脚手架相汇位置,必须断开搭设，脚手架成为开口架。为了保证脚手架整体的牢固和稳定，采取以下加固措施：
A、脚手架开口处的两端必须在层间连续设置连墙件, 相互间距为建筑物层高。
B、双排脚手架开口端,在每落地和悬挑段由底至顶必须按节间,连续设置之字横向斜撑予以加固。
C、架子开口处,架子和料台相互之间的间隙不得大于250mm，如大于250mm，应对其增加填心杆和栏杆，并在其上铺木脚手板封闭；以确保安全。
3.9脚手架搭设流程及构造要求
3.9.1搭设参数
双排脚手架，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.8米，内排架距离结构0.3米，立杆的步距1.80米。连墙件悬挑架采用随层2跨，竖向间距2.9米，水平间距3.0米。
3.9.2脚手架搭设流程及构造要求
1、钢悬挑脚手架搭设的工艺流程为：预埋螺杆（或者钢板）→安装(焊接）主梁16工字钢→安装连系梁16工字钢→摆放扫地杆→放置纵向扫地杆→立柱→安装横向扫地杆→安装第一步纵向水平杆→安装第一步横向水平杆→安装连墙件→安装第二步纵向水平杆→安装第二步横向水平杆→安装拉杆→搭设栏杆→加设剪刀撑→铺设钢筋脚手片→张挂安全网。
2、纵向水平杆相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立柱的距离不大于500mm,接头交错布置，不在同步，同跨内。
3、预埋铁、吊环等严格按设计要求进行制作和安放，预埋套筒埋设在楼板面下结构梁里，采用焊接与梁钢筋连成一体定位。
4、悬挑梁顶面标高偏差在2mm以内。
5、原材料应严格按设计图纸进行合理断料，主梁与预埋铁焊接时，其端部应光滑、平整，与预埋铁接触严密。
6、各悬挑梁、拉杆、预埋铁等均为整材。
7、焊缝等级为二级。焊接时，必须将各杆件、板材、圆钢、钢管连接表面的焊缝每边3-5cm范围内的水泥浆、泥浆、油污、铁锈、毛刺及潮气清除干净，露出金属光泽后方可施焊。
8、电焊条必须符合设计要求，焊条若有药皮剥落、变质、污秽、受潮、生锈等均不得使用。焊接材料的品种、规格、性能等应符合现行国家产品标准和设计要求。焊剂不应受潮结块。
9、焊前进行清理。对坡口以及焊缝两侧的油、锈及其它杂物进行清理;对焊条、焊剂进行烘干，可降低吸氢现象。
10、合理的焊接顺序和焊接方向。先焊收缩量大的焊缝，以保证焊缝能够自由收缩;拼板时，先焊错开的短焊缝，后焊通直的长焊缝。另外，焊前预热、焊后锤击焊缝金属，使之延伸，可以减少焊接应力。
11、焊缝表面不得有裂缝、焊瘤等缺陷。焊缝不得有表面气孔、夹渣、弧坑裂缝、电弧擦伤、咬边、未焊满根部收缩等缺陷。焊缝感观应达到：外形均匀，成形较好，焊道与焊道、焊道与基本金属间过度较平滑，焊渣和飞溅物清除干净。设计要求全焊透的焊缝应采取超声波探伤进行内部缺陷的检验。
12、对各杆件尽量采用对称施焊，防止随意加大焊肉，引起变形和焊接应力集中，不得在焊缝外母材上引弧。
13、各杆件、板材等严格按图施工，保证焊缝尺寸、焊缝不得有夹渣、缺网、气孔、咬边等现象。施焊应及时清除焊渣，以保证焊缝质量。
根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。预埋套管与预埋铁件应准确定位后预埋。
1、立杆
（1）、 每根立杆底部均坐落于预埋的型钢上面，型钢在立杆部位焊接短钢筋柱，高100mm。
（2）、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（3）、脚手架底层步距不应大于2m。
（4）、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。
（5）、立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：
a、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；
b、 搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
（6）、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。
2、大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2)外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
(3)大小横杆连接构造要求
3、剪刀撑
双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。
剪刀撑的设置应符合下列规定：
（1）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下图的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数。
剪刀撑跨越立杆根数
（2）悬挑架剪刀撑采用连续设置。后附图示。
（3） 剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不得小于1m，应采用不少于3个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
（4） 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
4、脚手板、脚手片的铺设要求
(1)满铺层钢笆片脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(2)脚手片须用12-14铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
5、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
(3)脚手架外侧必须设2道防护栏杆,高度分别为0.6m和1.2m，18cm高踢脚板。
6、架体内外封闭
(1)脚手架外侧在立杆内侧必须设密目式安全网, 且满足上海市建设主管部门认证的合格密目式安全网，应用不少于18号铅丝张挂严密。
(2)脚手架的架体里立杆距墙净距超过20cm时必须铺设站人片,站人片设置平整牢固。
(3)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应进行封闭,施工层以下每隔3步以及底部应用密目网或其它措施封闭。
（4）斜拉拉杆的张紧采用紧线装置张紧，保证拉杆的张力。悬挑型钢长度超过1.8米时需用加长板,拉杆与型钢的拉结点见附图。
7、墙体圈梁埋设套管
（1）顶板模板支设完成后，梁外模合模前，根据限制的脚手架工字钢平面布置图，精确在模板面上放出定位线。
（2）上端：在工字钢悬挑的上楼层对应处预埋φ25*200㎜空心钢管或PVC套管一根，型钢长度≥1750mm时，预埋φ25*200㎜空心钢管或PVC套管二根，套管两端采用胶带封闭，焊接在梁、墙柱上；
（3）下端：悬挑前高强螺栓套管预埋Φ25*200㎜空心钢管或PVC套管二根，两头用胶带封闭，埋入钢筋绑扎梁、墙柱中进行焊接固定；
（4）套管预埋好后，派专人对套管的平面布置尺寸和高度位置进行复核，确保套管的位置偏差减小到最小。严禁在有预埋套管的位置下料，操作人员严禁碰撞套管。
8、安装悬挑工字钢
（1）将加工好的工字钢端部套入放置好的两个高强螺栓，然后分别在螺栓上加垫片配两个高强螺帽，用扳手将螺帽拧紧。
（2）对于转角处工字钢由于预埋螺栓无法预埋和角度受限，转角处必须放置的工字钢可采用钢板，再根据现场实际情况，现场将工字钢与钢板焊接。在斜置工字钢上放置16工字钢连梁。
9、脚手架扫地杆搭设
（1）待悬挑工字钢全部安装就位后，在工字钢上先布设悬挑架扫地杆，扫地杆布设好后，将立杆套在钢筋头上，并与扫地杆连接牢固。
（2）依据普通脚手架搭设要求完成悬挑层架体的搭设。
10、花篮螺栓上下拉杆安装
（1）待悬挑上一层混凝土达到强度后，拆除梁侧模，将高强螺栓加垫片从套管中由内往外穿出，并将上拉杆的耳板与高强螺栓用双螺母加垫片固定牢固。
（2）将下拉杆与工字钢上的耳板用高强螺栓加垫片进行初步固定，待上拉杆伸入后牢固固定。
（3）将花篮螺栓孔与下拉杆丝扣对接不断旋转，然后松开耳板螺丝，将花篮螺栓伸入上拉杆丝扣旋转，直至旋转不动，然后用工具将花篮螺栓旋转至下拉杆耳板与工字钢耳板正好可以伸入高强螺栓后，及时穿入螺栓并拧紧螺栓。
（4）最后用工具将花篮螺栓旋转至旋转不动，确认拉杆拧紧后，结束上下拉杆的安装。
（5）悬挑层脚手架搭设完成后，及时用旧模板将悬挑层封闭处理。
11、注意事项
（1）拉结拉好，应对所有牙具采用黄油包裹保护。
（2）定期检查花篮螺栓是否锈蚀、松动。
（3）悬挑架构配件，对照设计要求进行全数检查。核对型号、规格、数量、构件外形变化、连结板缺陷、螺栓与螺栓匹配情况。
（4）确定安装部位应先从转角开始测量点，拉水平线，按设计平面布置的尺寸用记号笔分段，使型钢悬挑架保持在一直线上。在混凝土梁未浇筑前，进行预埋2根25的钢套管或PVC套管。
（5）现浇梁外侧面混凝土须保持垂直，预先检查模板的固定情况，如有偏差，立即进行整改，以防止混凝土梁侧面部垂直而造成悬挑架端头部不水平而下坠，影响整体外架质量。美观。
（6）待混凝土梁侧模板拆除后且混凝土浇筑完成48h后方可安装型钢悬挑架。安装型钢时，先将型钢搁置在下一步的脚手架横杆上，使型钢承重于其上，并使型钢端头部抬高50mm，防止因钢管脚手架在搭设过程中端头部下坠。
12、开口部位
在接料台部位、塔吊接料平台处外架需断开，此处外架需满足构造要求。
1、脚手架在开口部位的两端必须设置横向斜撑；
2、横向斜撑要在同一节间，由底至顶顶层呈之字型连续设置。
3、横向斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
图：门洞处架体
（a）挑空一根立杆（A型）；（b）挑空二根立杆（A型）；（c）挑空一根立杆（B型）；（d）挑空二根立杆（B型）；1―防滑扣件；2―增设的横向水平杆；3―副立杆；4―主立杆
4.6悬挑架底层的封闭措施
1、在每次悬挑层底部及一层架首步处，用木板将外立杆至建筑结构之间的整个平面范围内双层封闭、钉牢。（此项由总包单位提供和施工）使物体在此处无坠落之可能，确保安全。
2、操作层上的施工荷载不应超过3KN/㎡，不得将模板支撑和泵送砼输送管固定在脚手架上，模板斜撑不能顶住脚手架来固定，严禁任意悬挂起重设备搭设在上面。
四、操作要求
脚手架搭设技术措施
1. 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。
2. 每搭完一步脚手架后，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
3. 立杆搭设应符合下列规定：
1) 相邻立杆的对接连接应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.3.6条的规定；
2) 脚手架开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；
3) 当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。
4. 脚手架纵向水平杆的搭设应符合下列规定：
1) 脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应采用直角扣件与立杆固定；
2) 纵向水平杆的搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.2.1条的规定；
3) 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与内外角部立杆固定。
5. 脚手架横向水平杆搭设应符合下列规定：
1) 搭设横向水平杆应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.2.2条的构造规定；
2) 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm；
3) 单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：
1) 设计上不允许留脚手眼的部位；
2) 过梁上与过梁两端成60°角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；
3) 宽度小于1m的窗间墙；
4) 梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围内；
5) 砖砌体的门窗洞口两侧200mm和转角处450mm的范围内；其他砌体的门窗洞口两侧300mm和转角处600mm的范围内；
6) 墙体厚度小于或等于180mm；
7) 独立或附墙砖柱，空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；
8) 砌筑砂浆强度等级小于或M2.5的砖墙。
6. 脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.3.2条、第6.3.3条的规定。
7. 脚手架连墙件安装应符合下列规定：
1) 连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行，不得滞后安装；
2) 脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。
8. 脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。
9. 脚手架门洞搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.5节的造规定。
1. 扣件安装应符合下列规定：
1) 扣件规格必须与钢管外径相同；
2) 螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；
3) 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；
4) 对接口径开口应朝上或朝内；
5) 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。
2. 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：
1) 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；
2) 上栏杆上皮高度应为1.2m；
3) 挡脚板高度不应小于180mm；
4) 中栏杆应居中设置。
3. 脚手板的铺设应符合下列规定：
1) 脚手架应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；
2) 对接时均应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.2.4条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；
3) 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。
4. 钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通纵向水平杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
5. 外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
6. 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
7. 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
8. 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
9. 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
10. 保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
11. 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
12. 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
13. 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
脚手架拆除技术措施
1. 拆架前：
1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；
2) 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；
3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；
4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
2. 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条设置连墙件和横向斜撑加固。
3. 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4. 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5. 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。
6. 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
7. 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8. 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9. 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
10. 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的构配件应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。
11. 高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。
12. 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
13. 如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
14. 翻掀垫铺钢笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将钢笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
五、检查要求
1、 脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场
(1)、 构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；
(2)、 构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；
(3)、 当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。
2、 脚手架检查验收严格按照《建筑施工安全检查标准》JGJ59的检查评分表进行。
3、 脚手架使用期间的检查
(1)、 脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。
(2)、 检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。
4、 脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。
5、 施工人员必须严格执行《建设工程施工安全技术操作规程》。
href="">第五章 施工安全保证措施
href="">一、组织保障措施
1、 安全保证体系
2、 环境保护体系
二、技术措施
安全管理
1、 搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；
2、 搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；
3、 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；
4、 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护措施；
5、 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；
6、 夜间不宜进行脚手架搭设与拆除工作；
7、 脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规范进行；
8、 脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层以下每隔10m应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。
9、 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；
10、 当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施；
11、 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；
12、 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；
13、 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；
14、 消防及防雷措施：
解决方法：采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢楼建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。
避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用φ12度锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。
接地线采用-40×4（mm）的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应采用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面积不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应不大于2倍的扁钢宽度。焊接完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于30Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3米）以免发生击穿事故。
消防措施：当建筑施工高度超过30米时，必须设置临时消防给水系统，采用管径不小于Φ50（100米以上不小于Φ100）的镀锌钢管，根据工程进度逐层必须设置消火栓阀门（进度差不得大于3层），每隔三层必须设置足够长度的消防水带（水枪），为满足火灾延续时间内消防用水量的要求，消防水池的有效容积应不小于10M3，同时应配备具有足够扬程的消防高压水泵保证消防用水的水压和高程。消防高压水泵用电，应从总配电箱单独设置，与施工和照明等用电分开。
日常维护管理要求
1、 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；
2、 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；
3、 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；
4、 搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；
5、 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；
6、 健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种
(1)、 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；
(2)、 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。
三、监测监控措施
1、 监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。
2、 监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用+字标出对比点，固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过20m。
3、 监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。
4、 仪器设备配置
名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2全站仪一台RXT—2321±2 ，最大允许误差±20自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机3卷尺5m5检测板手15、 监测说明
(1)、 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；
(2)、 日常检查、巡查重点部位如下：
1)、 杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；
2)、 连墙件是否松动；
3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；
4)、 施工过程中是否有超载现象；
5)、 安全防护措施是否符合规范要求；
6)、 架体与杆件是否有变形现象；
7)、 地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求；
8)、 卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象；
6、 监测频率
(1)、 架体搭设期间，一般监测频率不超过3～5天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过10～15天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。
(2)、 架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。
(3)、 监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。
第五章施工管理及作业人员配备和分工
一、施工管理人员
序号职务姓名执业证号1项目经理2项目技术负责人3施工员4安全员5质检员6材料员二、专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：
序号职务姓名职责1组长（项目经理）负责协调指挥工作2组员（施工员）负责现场施工指挥，技术交底3组员（安全员）负责现场安全检查工作4组员（架子工班长）负责现场具体施工三、特种作业人员
为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。名单如下：
姓名工种身份证号资格证号有效期发证机关架子工国家安全生产监督管理总局架子工架子工架子工架子工架子工架子工架子工四、其他作业人员
外脚手架的搭设和拆除，还应配备有足够的辅助人员。
序号工总人数备注序号工总人数备注1电工1——2焊工1焊接3普工6搬运清理4刷漆工3防锈第六章验收要求
一、验收标准
1、 脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用
(1)、 基础完工后及脚手架搭设前；
(2)、 作业层上施加荷载前；
(3)、 每搭设完两层后；
(4)、 达到设计高度后；
(5)、 遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；
(6)、 停用超过一个月。
2、 验收时应具备下列文件
(1)、 根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；
(2)、 专项施工方案及变更文件；
(3)、 安全技术交底文件；
(4)、 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；
(5)、 脚手架工程的施工记录及质量检查记录；
(6)、 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；
(7)、 脚手架工程的施工验收报告。
3、 架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。
4、脚手架质量验收标准
序号项目允许偏差检查工具1钢管尺寸外径48.3mm壁厚3.6mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差Δ1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度（Δ=Δ1+Δ2）≤0.36游标卡尺4立杆钢管弯曲3m≤l≤4m3m≤l≤4m≤12≤20钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5m≤305、脚手架搭设的允许偏差和检验方法
项次项 目技术要求允许偏差Δ(mm)检查方法1地基基础表面坚实平整观 察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度20-80m-±100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插入法3间距步距纵距横距-±20±50±20钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端-±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差-±105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺二、验收程序
三、验收内容
1、 悬挑式脚手架验收表
序号验收项目搭设要求验收结果1施工方案1) 架体搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行计算;2) 架体搭设超过规范允许高度，专项施工方案应按规定组织专家论证;3) 专项施工方案应按规定进行审核、审批。2悬挑钢梁1) 钢梁截面尺寸应经设计计算确定，且截面形式应符合设计和规范要求;2) 钢梁锚固端长度不应小于悬挑长度的1.25倍;3) 钢梁锚固处结构强度、锚固措施应符合设计和规范要求;4) 钢梁外端应设置钢丝绳或钢拉杆与上层建筑结构拉结;5) 钢梁间距应按悬挑架体立杆纵距设置。3架体稳定1) 立杆底部应与钢梁连接柱固定;2) 承插式立杆接长应采用螺栓或销钉固定53) 纵横向扫地杆的设置应符合规范要求;4) 剪刀撑应沿悬挑架体高度连续设置，角度应为45~60度;5) 架体应按规定设置横向斜撑;6) 架体应采用刚性连墙件与建筑结构拉结，设置的位置、数量应符合设计和规范要求。4脚手板1)脚手板材质、规格应符合规范要求;2) 脚手板铺设应严密、牢固，探出横向水平杆长度不应大于150mm。5荷载架体上施工荷载应均匀，并不应超过设计和规范要求。6杆件间距1) 立杆纵、横向间距、纵向水平杆步距应符合设计和规范要求;2) 作业层应按脚手板铺设的需要增加横向水平杆。7架体防护1) 作业层应按规范要求设置防护栏杆;2) 作业层外侧应设置高度不小于180mm 的挡脚板;3) 架体外侧应采用密目式安全网封闭，网间连接应严密。8层间防护1) 架体作业层脚手板下应采用安全平网兜底，以下每隔10m 应采用安全平网封闭;2) 作业层里排架体与建筑物之间应采用脚手板或安全平网封闭;3) 架体底层沿建筑结构边缘在悬挑钢梁与悬挑钢梁之间应采取措施封闭;4) 架体底层应进行封闭。9构配件材质1) 型钢、钢管、构配件规格材质应符合规范要求;2) 型钢、钢管弯曲、变形、锈蚀应在规范允许范围内。四、验收人员
班主及负责人施工员专职安全员项目技术负责人总包单位技术负责人监理单位负责人href="">第八章应急处置措施
详见本工程脚手架安全应急救援预案
第九章计算书及相关施工图纸
一、计算书：
9.1.1、一般部位和阳台部位1300mm长型钢悬挑脚手架（扣件式）
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2017
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
架体验算
一、脚手架参数
脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.8脚手架架体高度H(m)18.7立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计
脚手板类型钢芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.15脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.106，0.128横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)2地区温州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.43，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.357，0.163计算简图：
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)101900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4250承载能力极限状态
q=1.2×(0.031+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.031+0.15×0.8/(2+1))+1.4×2×0.8/(2+1)=0.832kN/m
正常使用极限状态
q=(0.031+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.031+0.15×0.8/(2+1))+2×0.8/(2+1)=0.605kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×0.832×1.52=0.187kN·m
σ=Mmax/W=0.187×106/4250=44.053N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677qla4/(100EI)=0.677×0.605×15004/(100×206000×101900)=0.987mm
νmax＝0.987mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.832×1.5=1.373kN
正常使用极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.605×1.5=0.997kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.373kN
q=1.2×0.031=0.037kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1=Rmax=0.997kN
q=0.031kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.369×106/4250=86.759N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝0.87mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.388kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=1.373/2=0.686kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
横向水平杆：Rmax=1.388kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H18.7脚手架钢管类型Φ48×2.8每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.106，0.128立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×H=(0.128+1.5×2/2×0.031/1.8)×17.4=2.68kN
单内立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×H=(0.106+1.5×2/2×0.031/1.8)×17.4=2.297kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(17.4/1.8+1)×1.5×0.8×0.15×1/2/2=0.48kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=0.48kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(17.4/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.72kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×17.4=0.261kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.48+2.72+0.261=3.461kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=0.48kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.8×(2×2)/2=2.4kN
内立杆：NQ1k=2.4kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.68+3.461)+ 0.9×1.4×2.4=10.393kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.297+0.48)+ 0.9×1.4×2.4=6.356kN
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H18.7立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4250立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)398连墙件布置方式随层两跨1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906
查《规范》表A得，φ=0.191
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.68+3.461+2.4=8.541kN
单内立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.297+0.48+2.4=5.177kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.68+3.461)+1.4×2.4=10.729kN
σ=N/(φA)=10728.72/(0.191×398)=141.134N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.68+3.461+2.4=8.541kN
单内立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.297+0.48+2.4=5.177kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.68+3.461)+0.9×1.4×2.4=10.393kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.163×1.5×1.82/10=0.1kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=10392.72/(0.191×398)+99814.68/4250=160.2N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式随层两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×2.8连墙件截面面积Ac(mm2)398连墙件截面回转半径i(mm)16连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2.9×2×la=1.4×0.357×2×2.9×2×1.5=5.398kN
长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(5.398+3)×103/(0.896×398)=23.55N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=5.398+3=8.398kN≤0.9×12=10.8kN
满足要求！
悬挑梁验算
一、基本参数
主梁离地高度(m)18.9悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C30结构重要性系数γ01二、荷载布置参数
支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉9502900950是作用点号立杆传至梁上恒载标准值FGi(kN)立杆传至梁上活载标准值FQi(kN)恒载分项系数γGi活载分项系数γQi各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)12.7772.41.351.45.1777.109300150026.142.41.351.48.5411.64911001500附图如下：
三、主梁验算
主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140螺栓直径d(mm)20主梁与建筑物连接螺栓个数n2焊缝厚度hr(mm)12焊缝长度lx(mm)80角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：
q=γ0×gk=1×0.205=0.205kN/m
第1排：F1=γ0F1/nz=1×5.177/1=5.177kN
第2排：F2=γ0F2/nz=1×8.54/1=8.54kN
荷载设计值：
q=γ0×1.2×gk=1×1.2×0.205=0.246kN/m
第1排：F1=γ0×F1/nz=1×7.109/1=7.109kN
第2排：F2=γ0×F2/nz=1×11.649/1=11.649kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=1.764×106/141000=12.514N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.737×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=13.87N/mm2
τmax=13.87N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.04mm≤[ν]=2×lx/250=2×1300/250=10.4mm
符合要求！
4、支座反力计算
R1=3.124kN,R2=15.959kN
四、上拉杆件验算
上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆截面惯性矩I(cm4)245上拉杆截面抵抗矩W(cm3)49上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000吊耳板厚S(mm)12吊耳板宽LDP(mm)100吊耳板高L(mm)100吊耳板圆周外半径R(mm)50吊孔直径D(mm)22吊耳板许用拉应力[σ](N/mm2)205吊耳板许用剪应力[τ](N/mm2)125螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直径d(mm)20吊耳板螺栓个数n1钢拉杆与吊耳板焊缝厚度hr1(mm)12钢拉杆与吊耳板焊缝长度lx1(mm)80钢拉杆与建筑物连接螺栓直径d(mm)20钢拉杆与建筑物连接螺栓个数n1角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160上拉杆件角度计算：
α1=arctanL1/L2=arctan(2900/950)=71.862°
上拉杆件支座力：
RS1=nzR2=1×15.959=15.959kN
主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=15.959/tan71.862°=5.228kN
上拉杆件轴向力：
NS1=RS1/sinα1=15.959/sin71.862°=16.793kN
上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=16.793kN
轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=16.793×103/314.2=53.448N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2
符合要求！
1、上拉杆与主梁连接点计算
1）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=
0.9×140×(3.14×202/4)=39.564kN
螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=16.793/1=16.793kN≤39.564kN
符合要求！
2）吊耳板计算
吊耳板吊索方向的最大拉应力：
σL= NS/(S(2R-D))= 16.793×103/(12×(2×50-22))=17.942N/mm2≤[σ]=205N/mm2
符合要求！
吊耳板吊索方向的最大剪应力：
τL= NS/(S(2R-D))= 16.793×103/(12×(2×50-22))=17.942N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3）角焊缝计算
钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：
τf=NS/(hr1×lx1)=16.793×103/(12×80)=17.493N/mm2 ≤ffw=160=160N/mm2
符合要求！
2、上拉杆与建筑物连接点计算
由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns =16.793kN
上拉杆1：
与建筑物连接螺栓所受拉力
Nt=Ns1×sin(90-α1)=16.793×sin(90°-71.862°)=5.228kN
与建筑物连接螺栓所受剪力
Nv=Ns1×cos(90-α1)=16.793×cos(90°-71.862°)=15.959kN
螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2… )=5.228kN
螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2… )=15.959kN
1）螺栓抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值
Ntb=0.9×ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=0.9×170×(3.14×202/4)=48.042kN
单个螺栓所受拉力：N=Nt/n=5.228/1=5.228kN≤48.042kN
符合要求！
2）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=
0.9×140×(3.14×202/4)=39.564kN
螺栓所受剪力：V=Nv/n=15.959/1=15.959kN≤39.564kN
符合要求！
五、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-5.228))]|/1=5.228kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=1.764×106/(1.05×141×103)+5.228×103/2610=13.921N/mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.93。
σ = Mmax/(φbWx)=1.764×106/(0.929×141×103)=13.47N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
六、主梁与建筑物节点验算
假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。
由主梁计算可得：
锚固螺栓所受拉力为主梁轴向力取N=5.228kN
锚固螺栓所受剪力为主梁在建筑物边缘处的剪力取V=3.124kN
1)、抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.9ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=
0.9×170×(3.14×202/4)=48.042kN
螺栓所受拉力：Nt=N/n=5.228/2=2.614kN≤48.042kN
符合要求！
2)、抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=
0.9×140×(3.14×202/4)=39.564kN
螺栓所受剪力：Nv=V/n=3.124/2=1.562kN≤39.564kN
符合要求！
3)、角焊缝验算
σf=N/(hr×lx)=5.228×103/(12×80)=5.446N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2
τf=V/(hr×lx)=3.124×103/(12×80)=3.254N/mm2≤ffw=160N/mm2
[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(5.446/1.22)2+3.2542]0.5=5.524N/mm2≤ffw=160N/mm2
正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22
符合要求！
9.1.2、凸窗部位1900mm长型钢悬挑脚手架（扣件式）
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2017
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
架体验算
一、脚手架参数
脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.8脚手架架体高度H(m)18.7立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)1双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计
脚手板类型钢芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.15脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.106，0.128横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)2地区温州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.43，0.72风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.357，0.18计算简图：
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)101900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4250承载能力极限状态
q=1.2×(0.031+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.031+0.15×0.8/(2+1))+1.4×2×0.8/(2+1)=0.832kN/m
正常使用极限状态
q=(0.031+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.031+0.15×0.8/(2+1))+2×0.8/(2+1)=0.605kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×0.832×1.52=0.187kN·m
σ=Mmax/W=0.187×106/4250=44.053N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677qla4/(100EI)=0.677×0.605×15004/(100×206000×101900)=0.987mm
νmax＝0.987mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.832×1.5=1.373kN
正常使用极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.605×1.5=0.997kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.373kN
q=1.2×0.031=0.037kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1=Rmax=0.997kN
q=0.031kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.369×106/4250=86.759N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝0.87mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.388kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=1.373/2=0.686kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
横向水平杆：Rmax=1.388kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H18.7脚手架钢管类型Φ48×2.8每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.106，0.128立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×H=(0.128+1.5×2/2×0.031/1.8)×18.7=2.88kN
单内立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×H=(0.106+1.5×2/2×0.031/1.8)×18.7=2.468kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(18.7/1.8+1)×1.5×0.8×0.15×1/2/2=0.512kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=0.512kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(18.7/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.904kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18.7=0.28kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.512+2.904+0.28=3.697kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=0.512kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.8×(2×2)/2=2.4kN
内立杆：NQ1k=2.4kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.88+3.697)+ 0.9×1.4×2.4=10.916kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.468+0.512)+ 0.9×1.4×2.4=6.601kN
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H18.7立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4250立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)398连墙件布置方式随层两跨1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906
查《规范》表A得，φ=0.191
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.88+3.697+2.4=8.977kN
单内立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.468+0.512+2.4=5.381kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.88+3.697)+1.4×2.4=11.252kN
σ=N/(φA)=11252.36/(0.191×398)=148.022N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.88+3.697+2.4=8.977kN
单内立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.468+0.512+2.4=5.381kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.88+3.697)+0.9×1.4×2.4=10.916kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×1.5×1.82/10=0.11kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=10916.36/(0.191×398)+110224.8/4250=169.538N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式随层两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×2.8连墙件截面面积Ac(mm2)398连墙件截面回转半径i(mm)16连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2.9×2×la=1.4×0.357×2.9×2×1.5=5.398kN
长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(5.398+3)×103/(0.896×398)=23.55N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=5.398+3=8.398kN≤0.9×12=10.8kN
满足要求！
悬挑梁验算
一、基本参数
主梁离地高度(m)18.9悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1900主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C30结构重要性系数γ01.1二、荷载布置参数
支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉9002900900否2上拉155029001550是作用点号立杆传至梁上恒载标准值FGi(kN)立杆传至梁上活载标准值FQi(kN)恒载分项系数γGi活载分项系数γQi各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)12.9812.41.351.45.3817.3841000150026.582.41.351.48.9812.24318001500附图如下：
三、主梁验算
主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140螺栓直径d(mm)20主梁与建筑物连接螺栓个数n2焊缝厚度hr(mm)12焊缝长度lx(mm)80角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：
q=γ0×gk=1.1×0.205=0.226kN/m
第1排：F1=γ0F1/nz=1.1×5.381/1=5.919kN
第2排：F2=γ0F2/nz=1.1×8.98/1=9.878kN
荷载设计值：
q=γ0×1.2×gk=1.1×1.2×0.205=0.271kN/m
第1排：F1=γ0×F1/nz=1.1×7.384/1=8.123kN
第2排：F2=γ0×F2/nz=1.1×12.243/1=13.467kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=3.382×106/141000=23.985N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=13.562×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=16.027N/mm2
τmax=16.027N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.089mm≤[ν]=2×lx/250=2×1900/250=15.2mm
符合要求！
4、支座反力计算
R1=0.911kN,R2=21.192kN
四、上拉杆件验算
上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆截面惯性矩I(cm4)245上拉杆截面抵抗矩W(cm3)49上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000吊耳板厚S(mm)12吊耳板宽LDP(mm)100吊耳板高L(mm)100吊耳板圆周外半径R(mm)50吊孔直径D(mm)22吊耳板许用拉应力[σ](N/mm2)205吊耳板许用剪应力[τ](N/mm2)125螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直径d(mm)20吊耳板螺栓个数n1钢拉杆与吊耳板焊缝厚度hr1(mm)12钢拉杆与吊耳板焊缝长度lx1(mm)80钢拉杆与建筑物连接螺栓直径d(mm)20钢拉杆与建筑物连接螺栓个数n2角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160上拉杆件角度计算：
α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1550)=61.876°
上拉杆件支座力：
RS1=nzR2=1×21.192=21.192kN
主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=21.192/tan61.876°=11.327kN
上拉杆件轴向力：
NS1=RS1/sinα1=21.192/sin61.876°=24.029kN
上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=24.029kN
轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=24.029×103/314.2=76.477N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2
符合要求！
1、上拉杆与主梁连接点计算
1）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=
0.9×140×(3.14×202/4)=39.564kN
螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=24.029/1=24.029kN≤39.564kN
符合要求！
2）吊耳板计算
吊耳板吊索方向的最大拉应力：
σL= NS/(S(2R-D))= 24.029×103/(12×(2×50-22))=25.672N/mm2≤[σ]=205N/mm2
符合要求！
吊耳板吊索方向的最大剪应力：
τL= NS/(S(2R-D))= 24.029×103/(12×(2×50-22))=25.672N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3）角焊缝计算
钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：
τf=NS/(hr1×lx1)=24.029×103/(12×80)=25.03N/mm2 ≤ffw=160=160N/mm2
符合要求！
2、上拉杆与建筑物连接点计算
由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns =24.029kN
上拉杆1：
与建筑物连接螺栓所受拉力
Nt=Ns1×sin(90-α1)=24.029×sin(90°-61.876°)=11.327kN
与建筑物连接螺栓所受剪力
Nv=Ns1×cos(90-α1)=24.029×cos(90°-61.876°)=21.192kN
螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2… )=11.327kN
螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2… )=21.192kN
1）螺栓抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值
Ntb=0.9×ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=0.9×170×(3.14×202/4)=48.042kN
单个螺栓所受拉力：N=Nt/n=11.327/2=5.663kN≤48.042kN
符合要求！
2）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=
0.9×140×(3.14×202/4)=39.564kN
螺栓所受剪力：V=Nv/n=21.192/2=10.596kN≤39.564kN
符合要求！
五、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-11.327))]|/1=11.327kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.382×106/(1.05×141×103)+11.327×103/2610=27.183N/mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.93。
σ = Mmax/(φbWx)=3.382×106/(0.929×141×103)=25.819N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
六、主梁与建筑物节点验算
假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。
由主梁计算可得：
锚固螺栓所受拉力为主梁轴向力取N=11.327kN
锚固螺栓所受剪力为主梁在建筑物边缘处的剪力取V=0.911kN
1)、抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.9ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=
0.9×170×(3.14×202/4)=48.042kN
螺栓所受拉力：Nt=N/n=11.327/2=5.663kN≤48.042kN
符合要求！
2)、抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=
0.9×140×(3.14×202/4)=39.564kN
螺栓所受剪力：Nv=V/n=0.911/2=0.456kN≤39.564kN
符合要求！
3)、角焊缝验算
σf=N/(hr×lx)=11.327×103/(12×80)=11.799N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2
τf=V/(hr×lx)=0.911×103/(12×80)=0.949N/mm2≤ffw=160N/mm2
[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(11.799/1.22)2+0.9492]0.5=9.718N/mm2≤ffw=160N/mm2
正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22
符合要求！
9.1.3、多排架部位2700mm型钢悬挑脚手架（扣件式）
计算依据：
1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2017
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
6、《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》DGJ32/J121-2011
一、基本参数
主梁离地高度(m)18.9悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)800主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2700主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C30结构重要性系数γ01.1二、荷载布置参数
支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉160029001600是2上拉230029002300是作用点号立杆传至梁上恒载标准值FGi(kN)立杆传至梁上活载标准值FQi(kN)恒载分项系数γGi活载分项系数γQi各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)1621.351.4810.910008002621.351.4810.918008003621.351.4810.92600800附图如下：
三、主梁验算
主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140螺栓直径d(mm)20主梁与建筑物连接螺栓个数n2焊缝厚度hr(mm)12焊缝长度lx(mm)80角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160主梁允许挠度[ν](mm)1/360荷载标准值：
q=γ0×gk=1.1×0.205=0.226kN/m
第1排：F1=γ0F1/nz=1.1×8/1=8.8kN
第2排：F2=γ0F2/nz=1.1×8/1=8.8kN
第3排：F3=γ0F3/nz=1.1×8/1=8.8kN
荷载设计值：
q=γ0×1.2×gk=1.1×1.2×0.205=0.271kN/m
第1排：F1=γ0×F1/nz=1.1×10.9/1=11.99kN
第2排：F2=γ0×F2/nz=1.1×10.9/1=11.99kN
第3排：F3=γ0×F3/nz=1.1×10.9/1=11.99kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=3.619×106/141000=25.664N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.098×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=14.297N/mm2
τmax=14.297N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.177mm≤[ν]=2×lx/360=2×2700/360=15mm
符合要求！
4、支座反力计算
R1=3.148kN,R2=16.335kN,R3=17.216kN
四、上拉杆件验算
上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆截面惯性矩I(cm4)26上拉杆截面抵抗矩W(cm3)10.4上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000吊耳板厚S(mm)12吊耳板宽LDP(mm)100吊耳板高L(mm)100吊耳板圆周外半径R(mm)50吊孔直径D(mm)22吊耳板许用拉应力[σ](N/mm2)205吊耳板许用剪应力[τ](N/mm2)125螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直径d(mm)20吊耳板螺栓个数n1钢拉杆与吊耳板焊缝厚度hr1(mm)12钢拉杆与吊耳板焊缝长度lx1(mm)80钢拉杆与建筑物连接螺栓直径d(mm)20钢拉杆与建筑物连接螺栓个数n2角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160上拉杆件角度计算：
α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1600)=61.113°
α2=arctanL1/L2=arctan(2900/2300)=51.582°
上拉杆件支座力：
RS1=nzR2=1×16.335=16.335kN
RS2=nzR3=1×17.216=17.216kN
主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=16.335/tan61.113°=9.013kN
NSZ2=RS2/tanα2=17.216/tan51.582°=13.654kN
上拉杆件轴向力：
NS1=RS1/sinα1=16.335/sin61.113°=18.657kN
NS2=RS2/sinα2=17.216/sin51.582°=21.973kN
上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=21.973kN
轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=21.973×103/314.2=69.932N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2
符合要求！
1、上拉杆与主梁连接点计算
1）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=
0.9×140×(3.14×202/4)=39.564kN
螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=21.973/1=21.973kN≤39.564kN
符合要求！
2）吊耳板计算
吊耳板吊索方向的最大拉应力：
σL= NS/(S(2R-D))= 21.973×103/(12×(2×50-22))=23.475N/mm2≤[σ]=205N/mm2
符合要求！
吊耳板吊索方向的最大剪应力：
τL= NS/(S(2R-D))= 21.973×103/(12×(2×50-22))=23.475N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3）角焊缝计算
钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：
τf=NS/(hr1×lx1)=21.973×103/(12×80)=22.888N/mm2 ≤ffw=160=160N/mm2
符合要求！
2、上拉杆与建筑物连接点计算
由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns =21.973kN
上拉杆1：
与建筑物连接螺栓所受拉力
Nt=Ns1×sin(90-α1)=18.657×sin(90°-61.113°)=9.013kN
与建筑物连接螺栓所受剪力
Nv=Ns1×cos(90-α1)=18.657×cos(90°-61.113°)=16.335kN
上拉杆2：
与建筑物连接螺栓所受拉力
Nt=Ns2×sin(90-α2)=21.973×sin(90°-51.582°)=13.654kN
与建筑物连接螺栓所受剪力
Nv=Ns2×cos(90-α2)=21.973×cos(90°-51.582°)=17.216kN
螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2… )=13.654kN
螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2… )=17.216kN
1）螺栓抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值
Ntb=0.9×ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=0.9×170×(3.14×202/4)=48.042kN
单个螺栓所受拉力：N=Nt/n=13.654/2=6.827kN≤48.042kN
符合要求！
2）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=
0.9×140×(3.14×202/4)=39.564kN
螺栓所受剪力：V=Nv/n=17.216/2=8.608kN≤39.564kN
符合要求！
五、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =|[(-(-NSZ1-NSZ2))]|/nz=|[(-(-9.013-13.654))]|/1=22.666kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.619×106/(1.05×141×103)+22.666×103/2610=33.126N/mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.85。
σ = Mmax/(φbWx)=3.619×106/(0.853×141×103)=30.084N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
六、主梁与建筑物节点验算
假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。
由主梁计算可得：
锚固螺栓所受拉力为主梁轴向力取N=22.666kN
锚固螺栓所受剪力为主梁在建筑物边缘处的剪力取V=3.148kN
1)、抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.9ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=
0.9×170×(3.14×202/4)=48.042kN
螺栓所受拉力：Nt=N/n=22.666/2=11.333kN≤48.042kN
符合要求！
2)、抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=
0.9×140×(3.14×202/4)=39.564kN
螺栓所受剪力：Nv=V/n=3.148/2=1.574kN≤39.564kN
符合要求！
3)、角焊缝验算
σf=N/(hr×lx)=22.666×103/(12×80)=23.611N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2
τf=V/(hr×lx)=3.148×103/(12×80)=3.279N/mm2≤ffw=160N/mm2
[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(23.611/1.22)2+3.2792]0.5=19.629N/mm2≤ffw=160N/mm2
正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22
符合要求！
9.1.4、转角带空调板部位2300mm型钢悬挑脚手架（扣件式）
依据规范:
《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计标准》GB50017-2017
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。
双排脚手架，搭设高度18.7米，立杆采用单立管。
立杆的纵距0.75米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构1.00米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×2.8，
连墙件采用随层2跨，竖向间距2.90米，水平间距3.0米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用钢笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设5层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。
基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.4300，体型系数1.0000。
卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.30米，
悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.95m。而拉杆采用圆钢φ20.0 mm。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.100/3=0.055kN/m
活荷载标准值 Q=2.000×1.100/3=0.733kN/m
静荷载的计算值 q1=1.20×0.036+1.20×0.055=0.109kN/m
活荷载的计算值 q2=1.40×0.733=1.027kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×1.027)×0.7502=0.063kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×1.027)×0.7502=-0.074kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=γ0M/W = 1.100×0.074×106/4247.0=19.082N/mm2
大横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值 q1=0.036+0.055=0.091kN/m
活荷载标准值 q2=0.733kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×0.733)×750.04/(100×2.06×105×101928.7)=0.119mm
大横杆的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.036×0.750=0.027kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.100×0.750/3=0.041kN
活荷载标准值 Q=2.000×1.100×0.750/3=0.550kN
荷载的计算值 P=1.20×0.027+1.20×0.041+1.40×0.550=0.851kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.20×0.036)×1.1002/8+0.851×1.100/3=0.319kN.m
σ=γ0M/W = 1.100×0.319×106/4247.0=82.530N/mm2
小横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.036×1100.004/(384×2.060×105×101928.700)=0.03mm
集中荷载标准值 P=0.027+0.041+0.550=0.618kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=617.875×1100.0×(3×1100.02-4×1100.02/9)/(72×2.06×105×101928.7)=1.390mm
最大挠度和
V=V1+V2=1.422mm
小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
γ0R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
γ0 —— 结构重要性系数；
横杆的自重标准值 P1=0.036×1.100=0.039kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.100×0.750/2=0.062kN
活荷载标准值 Q=2.000×1.100×0.750/2=0.825kN
荷载的计算值 γ0R = 1.100×(1.20×0.039+1.20×0.062+1.40×0.825) = 1.404kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0929
NG1 = 0.093×19.700=1.830kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×5×0.750×(1.100+1.000)/2=0.591kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17
NG3 = 0.170×0.750×5=0.638kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4 = 0.010×0.750×19.700=0.148kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.206kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×0.750×1.100/2=1.650kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250
Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.430
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.000
经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.250×1.430×1.000 = 0.357kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 0.9×1.40NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.20×3.206+0.9×1.40×1.650=5.926kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.20×3.206+1.40×1.650=6.157kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 1.40×0.6×0.05ξWklaHc2
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
ξ —— 弯矩折减系数；
Hc —— 连墙件间竖向垂直距离 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=1.40×0.6×0.05×0.60×0.357×0.750×3.600×3.600=0.088kN.m
五、立杆的稳定性计算
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=6.157kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.976cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；
λ —— 长细比，为3118/16=195
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=184.50N/mm2；
经计算得到:
σ=1.1×6157/(0.19×398)=88.982N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=5.926kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.976cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；
λ —— 长细比，为3118/16=195
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.088kN.m；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=184.50N/mm2；
经计算得到
σ=1.1×5926/(0.19×398)+1.1×88000/4247=108.324N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.40 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.357kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw = 2.90×3.0 = 8.700m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000
经计算得到 Nlw =4.348kN，连墙件轴向力计算值 Nl =7.348kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85An[f]/γ0
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f]/γ0
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=100.00/1.60的结果查表得到φ=0.81；
净截面面积Ac = 3.98cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 184.50N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 56.685kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 = 208.796kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接。
经过计算得到 N1=7.348kN，小于双扣件的抗滑力12.0kN，连墙件双扣件满足要求!
七、联梁的计算
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P=6.16kN
计算简图如下
支撑按照简支梁的计算公式
其中 n=1.50/0.75=2
经过简支梁的计算得到
支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/2×6.16+6.16+1.50×0.20/2=9.39kN
通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 2×3.08+6.16+1.50×0.20=12.62kN
最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=2/8×6.16×1.50+0.20×1.50×1.50/8=2.37kN.m
抗弯计算强度:
f = 1.1×2.37×106/141000.0=18.45N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
八、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1100mm，内侧脚手架距离墙体1000mm，
支拉斜杆的支点距离墙体 = 1450mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。
受脚手架作用的联梁传递集中力 N=12.62kN
水平钢梁自重荷载 q=1.20×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=13.416kN,R2=8.110kN,R3=4.271kN
最大弯矩 Mmax=2.309kN.m
抗弯计算强度:
f = γ0M/γW + γ0N/A = 1.1×2.309×106/(1.05×141000.0)+1.1×12.855×1000/2610.0=22.576N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
九、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录得到：
φb=2.00
由于φb大于0.6，按照《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录C其值φb=1.07-0.282/φb=0.929
经过计算得到强度 σ=1.1×2.31×106/(0.929×141000.00)=17.63N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
十、拉杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=16.082kN
RU2=9.037kN
十一、拉杆的强度计算
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=16.082kN
拉杆的强度计算：
上面拉杆以圆钢φ20.0 mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：
σ=N/A < [f]
其中 N —— 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 16.08kN；
A —— 斜拉杆净截面面积，A =3.14cm2；
σ —— 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 51.19 N/mm2；
[f] —— 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2；
受拉斜杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
斜撑杆的焊缝计算：
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中 N为斜撑杆的轴向力，N=16.082kN；
lwt为焊接面积，取314.16mm2；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；
经过计算得到焊缝抗拉强度σ = 16082.11/314.16 = 51.19N/mm2。
斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
十二、锚固端与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：
对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为
经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =90mm2；
其中 N —— 对接焊缝轴向力，N=12.855kN；
F —— 对接焊缝切向力，F=4.271kN；
A —— 水平钢梁满焊的截面积，A=90mm2；
ft —— 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；
经过计算得到焊缝正应力强度σ = 12854.64/90.00 = 142.83N/mm2；
焊缝剪应力强度f = 4271.46/90.00 = 47.46N/mm2；
焊缝总强度为164.80N/mm2；
对接焊缝的强度计算满足要求!
悬挑脚手架计算满足要求！
二、附施工图纸：
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