如何利用合金化提高钢的高温抗氧化性能？

GH1140低温钛

1钛介绍

1.1 概述GH1140是FoNi-Cr基氧化钇加强型变形低温钛，以加入铬、钨和钼等原素进行氧化钇加强，采用环境温度在 850°C以下。钛具有中等的热强性、高的脆性，良好的抗冷热疲劳性的、组织稳定性和冲压工艺技术操控性。适宜于锻造国际航空引擎和内燃机的喷嘴钢材玻璃钢和其他低温部件。MOJU主要产品大面、棒、管、丝、板带及机械加工等。1. 2 应用概况及特性钛已用于锻造多种国际航空引擎和内燃机的喷嘴火焰筒、母薛氏避震器、整流支板、稳定器、输油 圈、母薛氏可调气室壳体、胶凝、销钉以及飞机机尾罩蒙皮等零部件，已投入中国空军采用。钛在550°C〜800°C环境温度范围内长期采用后稍有硬化现象，使室温脆性下降；在700°C以上长期工作 时产生沿微结构氧化,可釆用65、66-4、W-2和W69-1法琅薄膜、或固体渗A1和电浆喷镀A1薄膜进行有效 保护。钛的综合操控性高于GH3030钛，而与GH3039钛相当，可作为这二个钛的代用料。1.3 金属材料车牌号GH1140(GH140、GR-2)。1. 4 相近车牌号无。1.5 金属材料技术标准

GB/T 15062 一般用途低温钛管GJB 1952A国际航空用低温钛合叶规范化GJB 2297A国际航空用低温钛冷拔(轧)妙皇乡规范化GJB2612冲压用低温钛冷磨砂材规范化GJB 3020A国际航空用低温钛环坯规范化GJB 5301国际航空用低温钛马蹄形件规范化GJB 3165A国际航空承力件用低温钛钛白粉和万雅铁合金规范化GJB 3167心高气傲用低温钛冷磨砂材规范化GJB 3317A国际航空用低温钛合叶规范化GJB 3318A国际航空用低温钛冷轧板带规范化HB/Z 140国际航空用低温钛淬火工艺技术1. 6 选矿工艺技术釆用电炉、或电炉+电渣角蕨、或非电浆溴化锂+电渣角蕨、或电浆溴化锂+电渣角蕨选矿工艺技术。1.7 化学成分节录 GB/T 14992,见表 1-1。表1-1

原素CCrNiWMoAlTi产品质量平均分/%0. 06〜0. 1220. 00〜23. 0035. 00〜40.001. 40〜1. 802. 00—2. 500. 20—0. 600. 70—1. 20原素FeCeMnSiPS—产品质量平均分/%余≤0. 050≤0. 70≤0. 80≤0. 025≤0. 015一

1.8 淬火管理制度

节录HB/Z 140,各种类的标准淬火管理制度见表1-2。表1-2

金属材料类型工序名称淬火管理制度/°c保温时间/min冷却方法宽度或直径约＜3mm宽度或直径约3mm~5mm冲压件氧化钇1070〜10908〜1212 〜16核心部件中间淬火1040〜106010 〜1515 〜20核心部件铁合金、机械加工氧化钇1070—1090120〜180核心部件钢材氧化钇1050〜10908〜1212 〜16核心部件丝材氧化钇1050—108010 〜1515 〜20核心部件化纤氧化钇1050〜10808〜1212 〜16核心部件或水冷

1.9 种类技术标准与供给状况节录 GJB 1952A、GJB 2297A、GJB 3165A、GJB 3020A、GJB 3167. GJB 3317A. GJB 3318A 和 GJB 5301。1.9.1 主要技术标准厚4mm〜14mm合叶；厚0. 5mm〜3mm合叶；厚0. 1mm〜0. 8mm板带；（D20mm〜450mm铁合金；圆柱体 200mm〜800mm、管径50mm〜50mm、厚60mm〜250mm环坯和马蹄形件；圆柱体4mm〜50mm、壁厚 0. 5mm〜3mm化纤；D0. lmm~6mm丝材；各种技术标准的机械加工。1.9.2供给状况板、带、丝、管经氧化钇处置+电镀后供给；铁合金和马蹄形件以钛白粉或角蕨状况供给；机械加工以角蕨状况或经氧化钇处置后供给。2物理、弹性和化学操控性2. 1 熔化环境温度范围2.2 相变点2.3 电阻率（图2-1）如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜MOJU相关人员索要哦。2.4 电阻率2.5Leech率2. 6 比热容（图2-2）如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。2.7 线膨胀系数（表2-1）

θ/°C20 〜10020 〜20020 〜30020 〜40020 〜50012. 713.814.314.615. 1θ/°C20 〜60020 〜70020 〜80020 〜90020〜100015.415.816. 316. 717. 5

2.8 密度p=8. 092.9 磁操控性2. 10 弹性操控性（图2-3）如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。2. 11 化学操控性2. 11. 1抗氧化操控性2. 11.1.1钛在空气介质中，不同环境温度试验100h的氧化 速率见表2-2。2.11.1.2钛在空气介质中，不同环境温度暴露后的最大微结构氧化深度分别见图2-4和图2-5。如果你有图象的需要，可以联络上海MOJU墨=钜相关人员索要哦。2. 11. 1.3钛锻造的火焰筒在高于900°C长期工作时，产生的氧化剥落深度见表2-3。2. 11. 1. 4 钛经不同薄膜后的氧化操控性对比见表2-4。2. 11.2耐腐蚀操控性国产国际航空煤油无论有无CSz添加剂，对GH1140钛均无腐蚀作用，而对镣基钛.须有添加剂才能 防止腐蚀。若用国外国际航空煤油，有时也发现有严重的坑状腐蚀""I

θ/°C70080090010001100θ/°C经以下时间，氧化剥落深度/mm100h 的氧化速率g/(m2 • h)0.0140.0280. 1390. 2700. 523900100h200h800h0.0160. 0320. 127

图2-5不同时间暴露后的最大沿晶氧化深度⑻图2-4不同环境温度暴露100h后的最大沿晶氧化深度13表 2-4

薄膜100h的氧化速率/[g/(m2 . h)]100h的沿晶氧化深度薄膜100h的氧化速率/[g/(m2 - h)]900°c1000°c900°c1000°c1000°C基材0. 1620. 23610 〜2026 〜30W20. 076650. 0550. 08111 〜1530固体渗A10. 03066-40. 0470.07111 〜1530电浆喷镀A10. 027

3力学操控性

3. 1 供货技术标准

3. 1. 1技术标准规定的操控性（表3-1）表3-1

标准号种类淬火室温拉伸800C拉伸σb/MPaδ0.5/%ψ/ %σb/MPaδ0.5/%ψ/ %≥GJB 3317A合叶标准 淬火63540452454050GJB 1952A合叶63540一22540—GJB 3318A冷轧带63540一———GJB 3165A铁合金61540452454050GJB 3O2OA环坯62040452454050GJB 5301马蹄形件62040452454050GJB 3167冷磨砂≤73540—一——GJB 2297A妙皇乡63540—22540—GB/T 15062化纤59035——一—

3.1.2生产检验数据、基值和设计许用值（表3-2）

表 3-2 1

取样淬火样本大小nθ/°Cσb/MPaδ0.5/%ψ/ %ABSXsXsX薄板标准 淬火370206506756357004046——3708002102302252514082——中厚板148206807006357234044456714880023525024526740825077化纤146206406956357684046——

3. 2 短时力学操控性

3. 2. 1 硬度3.2. 1.1冷轧成品板经不同平整变形量，室温硬度见图3-1；合叶经不同氧化钇处置，室温硬度见图3-2。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。3. 2. 1.2钛在锤上变形，经不同变形环境温度和变形量，室温硬度见图3-3。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。3.2. 1.3合叶经不同环境温度长期时效，室温硬度见图3-4。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。3.2.2 冲击操控性铁合金不同环境温度的冲击韧性见图3-5。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。

平整变形量/%图3-1冷轧成品板经不同平整变形量.室温硬度E 合叶.轧态图3-2合叶经不同氧化钇环境温度处置.室温硬度成1 合叶•两块钢材取样

3.2.3压缩操控性3. 2.4扭转操控性3.2.5剪切操控性

3. 2. 6. 4钢材经不同长期时效，不同环境温度的拉伸操控性 见表3-5。3. 2. 6.5 火焰筒部件在国际航空引擎上采用2080h后 的拉伸操控性见表3-6。表3-3

取样/ mmθ/°Cσb/MPaδ0.5/%ψ/ %取样/mmθ/°Cσb/MPaδ0.5/%ψ/ %厚1. 2 合叶 1150°C*10min/AC2061950一厚8.5 合叶 1080°C* 15 min/AC20647〜67725544 〜4880024579—300576〜588—46900147106—400587〜598—47 〜4810008378—500528〜557176〜20646 〜50厚1.5 合叶 1080°C*10min/AC206584769600499〜549163〜20342 〜497004236156700409〜436169〜35537 〜588002638259800250〜272148〜19946 〜799001589589900129〜138—77 〜8510007812492——一—一

表3-4⑴

取样淬火规范化20°C拉伸800°C拉伸θ/°C保温时间/min冷却方式σb/MPaδ0.5/%σb/MPaδ0.5/%合叶108010水冷6814724764风冷6684926766核心部件6774824076

表3-5

时效规范化700°C拉伸800°C拉伸时效规范化700°C拉伸800°C拉伸θ/°Ct/hσb/MPaδ0.5/%σb/MPaδ0.5/%θ/°Ct/hσb/MPaδ0.5/%σb/MPaδ0.5/%氧化钇状况37347249498002003743924365550200398512464340036827241644004163725359700367402366370047935249791000371452294610004864024269200037822207352000500352477790020036646233707002004423026270400356252317940041836271657003493621957700436392775810003432723246100045541291502000327232262720004583325952一————注：合叶取样,经1080°C/AC处置。

表3-6

火焰筒 取样部位采用2080h, 估计工作环境温度/°c20 °C拉伸550°C拉伸700°C拉伸800°C拉伸σb/MPaδ0.5/%σb/MPaδ0.5/%σb/MPaδ0.5/%σb/MPaδ0.5/%第二外环550〜70080433654294821931834第二内环550〜70080135626254851532231第三外环550〜70072241626315942032342第四外环550 — 70081629668235372428551第五内环500〜55074440551354592127544钢材—69042561394205225466

3.3 持久和蠕变操控性

3.3.1持久操控性3.3.1. 1钢材不同环境温度和时间的持久极限见表3-7。3.3. 1.2钢材不同环境温度的持久应力-寿命曲线见图3-11,持久热强参数综合曲线见图3-12。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。3.3. 1.3 钢材经不同长期时效，800°C、69MPa的持久操控性见表3-83.3. 1.4钢材经喷涂不同駐琅薄膜后,800°C和900°C的持久操控性见图3-13。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=MOJU钜相关人员索要哦。3.3. 1.5火焰筒部件在国际航空引擎上采用2080H后，700°C和800°C的持久操控性见表3-9。表3-7

取样/mm淬火θ/°Cσt/b/MPaσ10σ100σ200σ500σ1000σ2000σ5000σ100001. 2 合叶1080°C*10min/ AC600510450431402382———7003532352161761571371089375024014712710386———800147786347383024一

续表3-7

取样/mm淬火θ/°Cσt/b/MPaσ10σ100σ200σ500σ1000σ2000σ5000σ100001. 21080°C8508041342722———合叶*10min/AC9004326242118———1.51150°C80013093857567一——合叶* l0min/AC9006535302420一一—8.5合叶1080°C/AC800123807060————注：根据热强参数综合曲线和持久应力-寿命曲线确定。

图3-11合叶不同环境温度的持久应力-寿命曲线。3.3.2 蠕变操控性3.3.2. 1钢材不同环境温度100h的蠕变极限见 表 3-10.3. 3. 2. 2不同宽度钢材的800°C和900°C蠕变脆性 变形率和蠕变应力的关系曲线见图3-14.

取样时效规范化800°C、69MPa 持久取样时效规范化800°C、69MPa 持久θ/°Ct/hτ/hδ0.5/%θ/°Ct/hτ/hδ0.5/%合叶1080°C*1000min/AC—一11460合叶1080°C*10min/AC8002009265550200181344008850400118一7007161700116571000745910001035320006145200015952900200915870020015839400925240019130700705270021238100012580100014337200087一20008960——一—

图3-13钢材经喷涂珍琅薄膜后的持久操控性如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。合叶材，经1080°C氧化钇+喷涂表 3-9

火焰筒 取样部位采用2080H, 估计工作环境温度°C700°C、235MPa 持久800°C、78MPa 持久τ/hδ0.5/%τ/hδ0.5/%第二外环550〜7001509204—第二内环550〜700289926620第三外环550〜7003228127—第四外环550〜700902023117第五内环500〜550283—19118钢材—〜1006〜32〜10018 〜45

表3-10

取样/mm淬火θ/°Ct/hep/%δ/MPa1.5合叶1080°C *10min/AC8001001665749000.2101145191. 2合叶1150°C *10min/AC900121529

表 3-12

时效规范化弯曲振动疲劳时效规范化弯曲振动疲劳a- 1 = 363MPa550°Ca- 1 = 186MPa800°Ca- 1 = 363MPa550°Ca- 1 = 186MPa800 °Cθ/°Ct/hNf /周Nf /周θ/°Ct/hNf /周Nf /周——1.206*1062. 025* 1068004003.893* 1043. 007 * 1065504003. 957*1052. 379 * 10610002. 293* 1043. 227*10510001.014*106>1. 175*1079004003. 573* 1047. 88*1057004005. 60*1044. 395 *10610001.867* 1042. 933 * IO410007. 473 *104>2. 695* 107————注：1.5mm合叶,经1080°C/AC处置。

3.4 疲劳操控性3. 4. 1 高周疲劳3.4. 1. 1钢材经不同工艺技术处置，不同环境温度的弯曲振动疲 劳极限见表3-11,疲劳S-N曲线见图3-15和图3-16。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。3.4. 1.2 钢材经不同长期时效后,55O°C和800°C的 弯曲振动疲劳极限见表3-12.3. 4.2低周疲劳3.4.3特种疲劳3.4.3. 1钢材不同循环环境温度的冷热疲劳寿命见图3-17；不同宽度钢材800°C⇋ 20°C 的冷热疲劳寿命见图3-18。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。3. 4. 3. 2钢材经不同薄膜后，不同循环环境温度的 冷热疲劳寿命见图3-19；薄膜经不同熔烧次数，900°C⇋ 20°的冷热疲劳操控性见图3-20。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。3. 4. 3. 3 钢材经不同渗A1工艺技术后，800°C⇋ 20°C的冷热疲劳操控性见表3-13。3. 4. 3. 4 火焰筒部件在国际航空引擎上采用 2080h后，800°C ⇋ 20°C的冷热疲劳操控性见 表 3-14。

取样渗AI工艺技术800°C⇋20°C ,N= 150 周 裂纹长度/mm基材0. 39合叶电浆喷镀A1+ 950°C *30min,扩散0. 55电浆喷镀A1+ 850笆 *30min,扩散0. 53固体渗 AL950°C*60min0. 55

3.5裂纹扩展速率3.6 断裂韧度3.7松弛操控性4工艺技术操控性与要求4. 1成形工艺技术与操控性

火焰筒取样部位采用2080h,试样缺口部位估计环境温度/笆θ/°CN/周裂纹长度/mm热变形/%第二外环<550800⇋201400. 4913. 35第二外环7000. 900. 44第二内环<5500. 4613. 0第三外环<5500. 5313.5第四外环5500.392. 1第五内环<5500. 5112. 65钢材—0. 505.52

4. 1. 1钛的热成形工艺技术见表4-1；在落锤上傲粗变形时的最大脆性图见图4-1；工艺技术脆性综合图见图4-2。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。表 4-1

加工类型加热环境温度开锻（轧）/终锻（轧）环境温度变形量角蕨开坯≤700°C 装炉，1160°C±20oC开锻1160°C ；终锻≥900°C—板坯钛白粉1160°C±20°C1180°C 〜950°C ,最后一道950°C〜1000°C60%〜70%, 最后一道>10%合叶荒轧1120°C开轧 1120°C；终锻 2850K；中板一火轧成>50%合叶精轧1070°C开轧 1070°C；终锻 N800°C； 最后一火1000°C最后一道＞10%合叶冷轧压下量为30%〜40%,成品板平整变形量不得大于3%

图4-1钛在落锤上变形时的最大脆性图4-2钛的工艺技术脆性综合图，如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。

4.1.2钛经落锤墩粗变形的热加工再结晶 图见图4-3；经钛白粉变形的热加工再结晶图见 图4-4；如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。经冷轧变形的热加工再结晶图见 图4-5。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。变形环境温度与开始再结晶的变形程度的 关系见表4-2。表 4-2

变形环境温度/°c开始再结晶的变形程度/%硬度法*衍射法800506090030301000107110073〜7120033注：落锤上墩粗变形。

图4-5钛经冷轧变形的再结晶图

原始细晶（5〜7级）的合叶，经冷轧+氧化钇4.2 工艺技术操控性

4.2.1弯曲操控性4.2. 1. 1 当钳口半径5倍于钢材宽度时，供给状况81. 5mm冷轧薄板反复弯曲至断裂的次数为21〜 24次。4.2. 1.2钢材经不同时效处置，反复弯曲操控性分别见图4-6和图4-70如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。4.2.2冷成形操控性

4. 2.2. 1多次成形锻造零件时，每次冷成形后均需进行中间淬火。成形前零件表面涂以硝基清漆。4. 2. 2. 2钢材在深冲、翻边和压窝时的极限系数见表4-3o表4-3

成形方法深冲翻边压窝极限系数/K极限2. 105-2. 1701.958平头：0. 287—0. 315（=6mm）；球头:0. 443〜0. 459①零件深冲时适宜的深冲系数为金属材料极限深冲系数的85%〜90%。

4. 2. 2.3深冲应力与深冲系数的关系见图4-8o深冲零件壁厚的变化与深冲系数的关系见图4-9。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。

4. 2. 2. 4零件压窝应力与压窝系数的关系见图4-10,阳模圆角半径与钛极限压窝系数、压窝应力和零 件宽度的关系见图4-11,压窝部位壁厚变化与压窝系数的关系见图4-12。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。4. 2. 2. 5翻边系数与翻边力、翻边零件边部高度和宽度之间的关系见图4-13。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。4. 2. 2.6在冲床上用带较正直角边弯曲模进行90°单角弯曲时，钛的最小弯曲半径小于0.5泓板厚），零 件弯曲时的工作弯曲半径为（1.5〜2. 5）&钛弯曲后的回弹操控性与GH3030钛钢材相近.并与钢材方 向无关，见图4-14。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。4. 2. 2. 7粗晶钢材在冷冲压时会产生桔皮现象，不同晶粒度的••桔皮情况见表4-4o表4-4

晶粒度/级1〜22〜33〜4桔皮情况严重严重严重晶粒度/级4〜5(2、3)5 〜6(4)6〜7桔皮情况较严重轻微很轻

4.3 冲压操控性4.3. 1冲压工艺技术操控性钛可以用手工氣弧焊、自动鸨极氣弧焊、钙极 脉冲氣弧焊和点焊、缝焊、钎焊等方法进行连接。当 采用适当的钎料时可以进行电浆钎焊、氧气保护钎 焊和火焰钎焊。冷成形的钢材氣孤焊前要经过氧化钇 处置。接触冲压前采用电镀或碱电镀清理表面，可 减轻或消除结合线伸入。钛可与1Cr18Ni9Ti、GH2132、GH3030、GH3039和GH3044等钛组合进行氣弧焊、点焊和缝焊。4.3.2冲压规范化4.3. 2. 1钨极氩弧焊时，推荐采用与基体同车牌号的填充金属材料，允许采用GH3030和GH3044钛作为填 充金属材料。钨极手工氩弧焊(对接)规范化见表4-5。4. 3. 2. 2点焊规范化见表4-6。缝焊规范化见表4-7。表4-5

冲压方法板厚/mm填充金属材料/mm钨极直径约/mm冲压电流/A电压/V氧气流量/(L/min)直径约尺寸钨极手工氩弧焊0. 81.01.0*1.21.0 〜1.635 〜4510 〜153〜51.01.0 〜1.51.0*1.51.645 〜6010 〜153〜51.21.51.2*1.51.650 〜7010 〜154~61.51. 5 — 2. 01. 5*2. 01.6 〜2.070 〜8510 〜155〜81. 72.01. 7*2. 01. 6 〜2. 070 〜9010 〜155〜82.02.0〜2. 52.0*2.52.085 〜10010 〜158〜102.52.52. 5*2. 52.090 〜11010 〜158〜103.02. 5〜3.02. 5*3. 02. 5110〜13510 〜158〜10

表4-6

冲压方法板厚/mm电极直径约/mm冲压电流/A冲压时间/s电极压力/N点焊0. 85. 06200〜64000. 22〜0. 243140〜41201.05.06200〜65000. 26 〜 0. 304120〜49051.25. 5-6.07000〜75000. 30 〜0. 344415〜54901. 56. 5〜7. 08300〜88000. 38〜0. 445100〜63751. 77.58400〜89000. 44〜0.486080〜70602.08.09200〜94000.44 〜0.507060〜80402. 58. 59400〜96000. 50〜0. 528040〜9020

表 4-7

冲压方法板厚/mm滚盘宽/mm电流/A冲压时间/s休止时间/s电极压力/N冲压速度/(m/min)上下0. 8 + 0. 85. 06.06800〜72000. 08〜0. 120. 08〜0. 104905〜58850. 5〜0. 61.0-F1.05.56.06800〜73000. 10〜0. 120. 10〜0. 125885〜71600.4 〜0.51.2+1.25.56.07600〜80000. 14 〜0. 160. 10 〜0. 125885〜73550. 4~0. 5缝焊1.5 + 1.56. 07.07800〜82000. 16〜0. 180. 14 〜0. 167160〜82400.3 〜 0. 41. 7+1. 76.07.08600〜90000. 18〜0. 220. 14 〜0. 187255〜90200. 3 〜0. 40.8+1.06. 07.06800〜70000. 140. 184905〜53950. 61. 0+1. 56.08. 07600〜80000. 140. 166865〜73550. 51.2 + 2.07.08. 07800〜85000. 220. 227845 〜 83350.45

4.3.3接头强度

4.3.3. 1各种冲压接头的力学性见表4-8。各种冲压接头不同环境温度的抗拉强度见图4-15。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。4. 3. 3.2手工氣弧焊和缝冲压头经长期时效后的力学操控性见表4-9o4. 3. 3. 3不同金属材料组合手工氣弧焊和缝冲压头力学操控性见表4-10。4. 3. 3. 4不同焊点直径约的单点接头室温抗剪强度见图4-16。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。4. 3. 3. 5冷轧成品板不同平整变形量与冲压裂纹倾向性的关系见图4-17。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。

表 4-8

冲压方法技术标准/mm焊前状况焊后状况焊丝车牌号θ/°C接头σb/MPa强度系数/%手工氣弧焊0. 8〜2. 5氧化钇未处置HGH114020643〜70197 〜100800240〜27999.5〜100自动钨极氩弧焊0. 8〜1. 5氧化钇未处置HGH114020697〜7181001. 2 〜1. 5800269〜30094 〜 1001. 0 〜1. 5不加焊丝20650〜69195 〜1001. 580027596自动钨极脉冲氩弧焊1.5氧化钇未处置HGH11402070710075035196不加焊丝206629675035095缝焊0. 8〜1. 7氧化钇未处置—20679〜696100800241〜25195 〜100

表

冲压方法焊后时效规范化在以下环境温度，接头σb/MPa冲压方法焊后时效规范化在以下环境温度，接头σb/MPaθ/°Ct/h20 °C700°C800°Cθ/°Ct/h20 °C700°C800°C原始钢材氧化钇状况656373249缝焊5501000813469250手工氩弧焊55010008274452587001000724409297700100075945431280010006293612288001000643379245—一————

图4-15各种冲压接头不同环境温度的抗拉强度图4-16焊点直径约对单点接头室温抗剪强度的影响4. 4 零件淬火工艺技术4. 4.1火焰筒零件，氧化钇环境温度为1080°C 土 10°C ；加 力喷嘴零件，氧化钇环境温度为1150°C±10°C。中间热 处置环境温度为1050°C+10°C,消除冲压应力的氧化钇温 度为940°C或更高些。淬火后可根据零件形状进 行核心部件或水冷。钢材零件在氧化钇处置时的保温时间 可根据宽度选择5min〜20min。4. 4.2淬火后零件表面的氧化皮，采用吹砂或酸 洗方法消除。电镀法采用氢氟酸-硝酸-硫酸水溶液 的单一电镀工艺技术，也可釆用氢氧化钠-硝酸钠和硫酸- 氯化钠水溶液的复合碱电镀工艺技术；喷嘴部件可在磷 酸-硫酸水溶液中进行电抛光，改善零件表面光洁度 和采用操控性。4.5 表面处置工艺技术4.5. 1 喷嘴部件可喷涂W-2、W69-1、65或66-4駐琅薄膜进行有效保护，这些薄膜的熔烧环境温度分别为1180°C、1000°C和1080°C。4.5.2钛也可采用渗A1方法进行防护，固体渗A1工艺技术为950°CXlh、或采用电浆喷镀Al+(850〜 950)°CX30min氧气保护扩散处置。4. 6 切削加工与磨削操控性无特殊要求。5组织结构5. 1 相变环境温度5. 2 时间-环境温度-组织转变曲线钛在700°C长期时效lOOOh过程中析出相数量的变化见图5-1。如果你有图象的需要，可以联络上海墨=钜相关人员索要哦。5.3 典型组织钛氧化钇状况组织为奥氏体基体，晶粒度为5~8级，有少量4级晶粒存在(见图5-2)。还有少量一次 Ti(CN),w(Ti(CN))约占钛的 0.4%。钛在550°C〜800°C长期时效后，有 相,Cr23C6型碳化物s和Laves相补充析出,700°C析出量较 多，总量约占钛重量的8%左右。Cr23C6析岀环境温度范围为550°C〜900°C,在环境温度较低时呈细小链状，随 时效环境温度提高而逐渐长大，并聚集成块状；相呈细小球状质点（见图5-3a）,析出环境温度范围为550°C〜 800°C,700°C时析岀量最多；a（FeCr、FeMo型）和Laves（FezMo型）相在700 °C同时析出，以。相为主， Laves相很少。800°C时。相单独析出，最多时可达4%,分布在晶内，呈针状（棒状）和块状。