地下室模板安拆施工方案

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地下室模板安拆施工方案

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******有限公司

2022年1月9日

目录

第一章 工程概况 1

1、基本概况 1

2、责任主体 1

第二章 编制依据 2

第三章 材料设备计划 3

1、钢材的选用 3

2、木材的选用 4

3、木胶合模板板材的选用 5

4、材料需要计划 5

5、机械设备需要计划 6

第四章 施工工艺技术 7

1、技术参数 7

2、工艺流程 9

3、 施工方法 10

4、 操作要求 23

5、 检查要求 31

6、 成品保护 32

第五章 施工安全保证措施 35

1、组织保障措施 35

2、技术措施 38

第六章 施工管理及作业人员配备和分工 39

1、专职安全生产管理人员 39

2、特种作业人员 39

第七章 验收要求 40

1、验收标准 40

2、验收程序 41

3、 验收内容 41

4、验收人员 42

第八章 应急处置措施 42

第九章 绿色与文明施工措施 44

1、绿色施工措施 44

2、文明施工措施 44

第十章 安全计算书 46

第一节、楼板模板支架(轮扣式)安全计算书 46

一、计算依据 46

二、面板验算 48

三、次楞验算 50

四、主楞验算 52

五、可调托座验算 54

六、立杆验算 54

七、计算书结果汇总 57

第二节、梁模板支架 (轮扣式)安全计算书 57

一、计算依据 57

二、面板验算 59

三、次楞验算 61

四、主楞验算 63

五、支座承载力验算 65

六、立杆验算 66

七、计算书结果汇总 68

第三节、墙模板（木模）安全计算书 68

一、计算依据 68

二、计算参数 69

三、荷载统计 70

四、面板验算 70

五、次楞验算 72

六、主楞验算 73

七、对拉螺栓验算 75

第四节、柱模板（设置对拉螺栓）计算书 75

一、计算依据 75

二、计算参数 76

三、荷载统计 77

四、面板验算 78

五、次楞验算 79

六、柱箍验算 82

七、对拉螺栓验算 86

第一章、工程概况

1、基本概况

****工程项目位于***院内，地势平坦，交通便利。本工程结构类型为框架结构，结构安全等级一级，结构设计使用年限50年，抗震设防分类为重点设防类，抗震等级为二级，地下一层，地上33层，建筑高度95.215m。

总建筑面积121048.42平方米，其中地上建筑面积19272.452平方米，地下建筑面积1775.968平方米。本工程A轴南侧部分设计为战时核6常6级甲类二等人员隐蔽所。其余为设备用房。合同总计划工期870天，其中地下室结构施工计划工期约80天。

楼体结构形式为框架架构，地下室层高为4.2m，设备夹层高为2.1m，本工程满堂架采用轮扣式脚手架。

2、责任主体

序号 参建单位 名称

1 建设单位 ***

2 设计单位 ***

3 勘察单位 ***

4 监理单位 ***

5 施工单位 ***

第一章 编制依据

类别 名 称 编 号

规范

规程 建筑地基基础设计规范 GB50007-2011

建筑结构荷载规范 GB50009-2012

混凝土结构设计规范 GB50010-2010

建筑施工脚手架安全技术统一标准 GB51210-2016

钢结构设计规范 GB50017-2003

木结构设计规范 GB50005-2003

混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015

钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2011

建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013

混凝土结构工程施工规范 GB50666-2011

建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 JGJ231-2010

建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011

建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300-2013

建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011

建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016

住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知 建办质(2018) 31号

建筑施工手册 第四版

建筑施工脚手架实用手册

图纸 ***建筑及结构设计施工图 /

合同 ***施工合同 /

施组 施工组织设计 /

第二章 材料设备计划

1、钢材的选用

(1)、 钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。

(2)、 钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。

(3)、 盘扣节点应由焊接于立杆上的连接盘、水平杆杆端扣接头和斜杆杆端扣接头组成，如下图：

1-连接盘；2-插销；3-水平杆杆端扣接头；

4-水平杆；5-斜杆；6-斜杆杆端扣接头；7-立杆；

(4)、 连接盘、扣接头、插销已经可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中牌号为ZG230-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。

(5)、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:

1)、 应有产品质量合格证；

2)、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定；

3)、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

4)、 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范的规定；

5)、 钢管必须涂有防锈漆。

(6)、 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：

1)、 表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；

2)、 钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011的规定；

3)、 钢管上严禁打孔，严禁私自切割。

(7)、 钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。

(8)、 连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117或《低合金钢焊条》GB/T 5118中的规定。

(9)、 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780和《六角头螺栓》GB/T 5782。

(10)、 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准《组合钢模板技术规范》GB 50214的规定。

2、木材的选用

(1)、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。

(2)、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。

(3)、 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。

(4)、 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。

(5)、 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。

(6)、 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的标准进行。

(7)、 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定

1)、 制作的原木、方木结构，不应大于15%；

2)、 板材和规格材，不应大于20%；

3)、 受拉构件的连接板，不应大于18%；

4)、 连接件，不应大于15%。

3、木胶合模板板材的选用

(1)、 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》GB/T 17656-2008的规定。

(2)、 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。

(3)、 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。

(4)、 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。

4、材料需要计划

序号 施工

部位 材料名称 规格 单位 数量

1 柱墙 木胶合板 1220×2440×15mm m2 3000

2 木枋 50×80×4000mm m3 1100

4 钢管 φ48×2.75 吨 50

5 扣件 / 颗 26500

6 普通高强对拉螺栓 16 套 56800

7 梁板 木胶合板 1220×2440×15mm m2 5000

8 木枋 50×80×4000mm m3 15

9 盘扣式立杆 500、1000、1500、2000mm 吨 40

10 盘扣式横杆 300、600、900、1200mm 吨 30

11 扣件 / 个 5000

12 螺旋顶撑U托 φ34×450 根 4200

13 普通高强对拉螺栓 16 套 1000

5、机械设备需要计划

序号 机械名称 型号 数量

1 平刨机 MB573A 2台

2 圆盘锯 MJ104A 4台

3 压刨机 MB104 2台

4 电焊机 BX1-500 4台

5 台钻 MK362 10台

6 砂轮机 立式 5台

第三章 施工工艺技术

1、技术参数

1.1、柱模板

混凝土柱高(mm) （最大） 4000 混凝土柱长边边长(mm) 950

长边小梁根数 1 混凝土柱短边边长(mm) 950

短边小梁根数 1 柱长边螺栓根数 1

柱短边螺栓根数 1 对拉螺栓布置方式 均分

面板材质 覆面木胶合板 小梁材料 矩形木楞

柱箍材料 钢管 对拉螺栓类型 M14

侧压力计算依据规范 《建筑施工模板安全技术规范》

JGJ162-2008 扣件类型 3形26型

1.2、墙模板

新浇混凝土墙名称 地下室 新浇混凝土墙墙厚(mm) 300

混凝土墙的计算高度(mm) 4000 混凝土墙的计算长度(mm) 60000

对拉螺栓类型 M14 小梁间距(mm) 100

面板材质 覆面木胶合板 小梁材料 矩形木楞

小梁一端悬臂长(mm) 200 主梁一端悬臂长(mm) 200

主梁材料 双钢管 主梁间距(mm) 450

1.3、梁模板

计算依据 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 模板支架高度H(m) 4.00

混凝土梁截面尺寸(mm) 450×900 梁侧楼板厚度(mm) 200

新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 支撑立柱钢管型号(mm) Φ48×2.7

梁跨度方向立柱间距(mm) 900 梁两侧立柱间距(mm) 900

支撑架中间层水平杆最大竖向步距(mm) 1800 支撑架顶部水平杆步距(mm) 1200

可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度(mm) 650 新浇混凝土楼板立柱纵、横向间距(mm) 900,900

梁底增加立柱根数 2 梁底支撑小梁材料 方木

面板材质 覆面木胶合板 主梁材料 钢管

可调托座内主梁根数 1 扫地杆离地距离mm 350

1.4、板模板

新浇混凝土板板厚(mm) 200 模板支架高度H(m)（最大） 4.85

模板支架纵向长度L(m) 60 模板支架横向长度B(m) 26

主梁布置方向 平行立杆纵向方向 模板及支架计算依据 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

立杆纵向间距(mm) 900 立杆横向间距(mm) 900

水平杆步距(mm) 1800 顶层水平杆步距(mm) 1200

可调托座内主梁根数 1 板底支撑主梁材料 钢管

面板材质 覆面木胶合板 板底支撑小梁材料 矩形木楞

2、工艺流程

2.1基础垫层模板安装

1、在灰土垫层上测设处垫层外轮郭边线，使用钢筋定位桩将垫层各个大脚线定位，边线较长时每隔10m对定位桩进行加密；

2、在每根定位桩上测设处垫层模板上平线，用线绳将模板上平线拉通线，模板支设时依据定位线进行安装；

3、依据垫层厚度，采用12mm胶合板定尺定寸加工模板，背楞为两根40×60mm的方木，上下布置；

4、模板支撑，为了防止两侧模板位移，在模板外侧面，相隔1m距离加设临时木条支撑，内侧面采用Ф12螺纹钢筋固定，混凝土浇筑时拆除。

2.2基础模板安装

1、条形基础

1）筏板、条基外侧采用12mm多层胶合板，次龙骨为40×60@200mm，主龙骨为双钢管Ф48×2.7@600mm，采用Ф12止水对拉螺栓+3型卡加固，斜撑采用钢管Ф48×2.7@1000mm；

2）内侧上翻梁吊模采用12mm多层胶合板，次龙骨为40×60木方做横楞，主龙骨Ф48×2.7钢管作竖肋，梁内穿Ф12对拉螺栓+3型卡加固间距为1m。基础梁的竖向加固钢管在梁顶处设置Ф12对拉螺栓间距1m进行水平锁口，以保证梁的截面尺寸。

2、施工缝的防水措施

地下室四周外墙水平施工缝，方案采用钢板止水带作为外墙水平施工缝防水措施，设置在剪力墙中线位置，高度500。

2.3、板模板

弹出板轴线并复核→ 搭支模架→调整托梁→摆主梁→ 调整楼板模标高及起拱 → 铺模板 → 清理、刷油 → 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。

2.4、梁模板

弹梁轴线并复核 → 搭支模架→调整托梁→摆主梁→ 安放梁底模并固定 → 梁底起拱 → 扎梁筋 → 安侧模 → 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→ 复核梁模尺寸、标高、位置 → 与相邻模板连固。

2.5、柱模板

搭设安装脚手架→沿模板边线贴密封条→立柱子片模→安装柱箍→校正柱子方正、垂直和位置→全面检查校正→群体固定→办预检。

2.6、墙模搭设

单块就位组拼安装工艺流程：

组装前检查→安装门窗口模板→安装第一步模板(两侧)→安装内楞→调整模板平直→安装第二步至顶部两侧模板→安装内楞调平直→安装穿墙螺栓→安装外楞→加斜撑并调模板平直→与柱、墙、楼板模板连接。

预拼装墙模板工艺流程：

安装前检查→安装门窗口模板→一侧墙模吊装就位→安装斜撑→插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙内杂物→安装就位另一侧墙模板→安装斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→与相邻模板连接。

3、 施工方法

3.1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。

3.2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。

3.3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用盘扣式钢管架作为本模板工程的支撑体系。

3.4、一般规定

(1)、 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。

(2)、 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。

(3)、 不同支架立柱不得混用。

(4)、 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。

(5)、 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。

(6)、 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。

(7)、 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。

(8)、 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。

(9)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：

(10)、 模板支撑架底层纵、横向水平杆应作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm。立杆底部应设置可调托座或固定底座。

(11)、 模板支撑架周围有主体结构时，应设置连墙件；

(12)、 模板支撑架高度比应小于或等于3；当高宽比大于3时可采取扩大下部架体尺寸或采取其他构造措施；

(13)、 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。

3.5、立柱及其他杆件

(1)、 立柱平面布置图；

(2)、 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用连接套管连接，严禁搭接。

(3)、 模板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过300mm，可调托座插入立杆长度不得少于150mm；

1-可调托座；2-螺杆；3-调节螺母；

4-立杆；5-水平杆；

(4)、 模板支架应根据施工方案计算得出的立杆排架尺寸选用定长的水平杆，并应根据支撑高度组合套插的立杆段、可调托座和可调底座。

(5)、 不同底标高的支撑架搭设应从低处搭设至模板底。扫地杆、剪刀撑、连接杆搭设要求与其他部位架体搭设要求应一致。局部承台上的立杆应用接头配件调整水平杆连接位置，使水平杆连接点处于同一水平高度。

(6)、 集水坑、电梯基坑位置的架体搭设，应从基坑底部开始搭设，使立杆底部在基础混凝土完成面上。

3.6、水平拉杆

每步纵横向水平杆必须通过盘扣节点连接拉通；每间满堂架搭设完成后应与其他相邻满堂架有效连接，使本层满堂架成为整体。

3.7、剪刀撑

(1)、 当搭设高度不超过8m的模板支架时，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的大剪刀撑。当满堂模板支架的架体高度不超过4个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑，如下图：

本工程地下室D-C/2-3轴模板支撑架搭设示意图

满堂架高度不大于8m斜杆设置立面

满堂架高度不大于8m剪刀撑设置立面图

1-立杆；2-水平杆；3-斜杆；4-扣件钢管剪刀撑；

3.8、周边拉结

(1)、 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；

(2)、 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；

(3)、 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。

3.9、支模架不符合模数处理方式

(1)、 模数不匹配时，在板的位置设置调节跨，

(2)、 调节跨应设置在板下承受荷载较小部位。用普通扣件钢管每步拉结成整体，

(3)、 水平杆向两端延伸至少扣接2根定型支架的立杆。如下图所示：

调节跨搭设示意图（一）

调节跨搭设示意图（二）

3.10、梁侧立杆距梁侧的间距过大做法

（1）、 梁高较小时，在梁侧板边用方木立柱支撑在梁底支模架的木方主楞上，方木立杆上部、中部、下部用钉子、木条与梁底木方主楞和板底木方次楞固定。方木立柱尽量与立杆对齐。

侧边间距过大加固示意图（一）

（2）、 梁高较大时，在梁侧板边用普通钢管加顶托形式支撑。钢管立杆下部直接焊在梁底型钢主楞上，或者套接在梁底型钢主楞上的焊接接头上。关键在于短钢管的可靠固定。

侧边间距过大加固示意图（二）

3.12、楼梯支模架做法

(1)、 楼梯模板采用12mm厚多层胶合板，主龙骨采用Ф48×2.8mm钢管间距1200mm，次龙骨采用40×60mm木方，间距250mm；楼梯踏步模板采用多层胶合木模板和梯板两层梆板固定，踏步之间采用两根40×60mm通长木方等间距固定。

(2)、 楼梯模板支撑架采用扣件式钢管支撑架，立杆间距为1000mm，步距1000mm，立杆顶部采用可调托撑支撑在板底小横杆上（主龙骨），可调托撑螺杆伸出长度≤200mm，插入立杆内的长度≥150mm。最上部水平杆至可调托撑支撑点距离≤500mm。在立杆顶部设置通长横杆采用直角扣件和立杆固定，布置方式平行于楼梯斜板方向。

(3)、 楼梯段支模架底部、顶部应采用扣件式钢管拉结（沿坡度纵向，及横向水平杆）；

(4)、 台阶高差通过可调底座来调节；

(5)、 中间水平杆尽量拉通在同一水平面。

楼梯支模架做法示意图

(6)、 楼梯踏步模板应考虑建筑施工层，踏步模板应统一向后退30mm，使建筑完成后上下两跑楼梯踏步第一步和最后一步的立面处于一条线上。（附做法较差的图片）

3.15、后浇带处支模架做法

(1)、 后浇带部位的支模架独立搭设，底部用槽钢横跨下部后浇带，立杆立在槽钢上，其它支模架拆除时后浇带支模架不拆除。

(2)、 超高结构的后浇带浇筑时，一般独立支模体系的高宽比都太大，应采取加强侧向稳定的措施。

后浇带处支模架做法

3.16、边梁支模架做法

支架挑出斜杆固定

边梁处支模架做法

3.17、斜交梁支模架做法

平面上的斜交梁采用梁、板单独排布立杆（先排梁再排板），用普通钢管扣件拉结成整体。

斜交梁支模架做法

3.18梁模安装

按设计间距要求整齐铺好50mm×100mm×2000mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50mm×100mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加φ14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/1000～3/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。

3.19、柱模安装

(1)、 柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；

(2)、 先弹出柱的轴线及四周边线；

(3)、 根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；

(4)、 通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；

(5)、 柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；

(6)、 柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；

(7)、 柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。

3.20、墙模安装

剪力墙采用九夹板配制，Φ14＠450对拉螺栓连接，竖向围檩采用100×100＠250方木，水平向围檩采用Φ48×2.75＠450钢管与对拉螺栓相连，每排两根，外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧，100×100方木衬档接头错开，方木长度采用4000、2000二种规格。

墙L型时的阴阳角及模板拼缝处必须用两根50×100或100×100木楞方固定，以免漏浆走位。外墙内侧模板离结构面≯10mm，离结构面≤150mm处设一限位钢筋＠1000，圠层间芀点处及楼梯井搭接处需设一20mm统长带，以便下一层浇捣时搭接良好，同时在层閴节点处须预埋单头薺栓＠500与板板筋焊接，墙外侧用Φ48钢管治外墙统长配置，墙端最外一道对拉螺杆离墙端必须＜150mm。

4、 操作要求

4.1、准备工作

(1)、 模板拼装

模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。

(2)、 模板的基准定位工作：

1)、 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；

2)、 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；

3)、 竖向模板的支设应根据模板支设图；

4)、 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；

5)、 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。

4.2、模板支设

(1)、 基础及地下工程模板：

1)、 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；

2)、 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；

3)、 斜支撑与侧模的夹角不应小于45°，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；

4)、 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。

(2)、 楼梯模板

1)、 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；

2)、 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；

3)、 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。

(3)、 梁、板模板

1)、 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；

2)、 所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；

3)、 所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴，避免漏浆；

4)、 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；

5)、 梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高＜300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。

4.3、垫层、防水保护层

(1)、基础垫层模板支设时，选用较窄但是能满足现场施工的废旧模板施工，禁止锯裁新模板。

（2）、垫层支设模板前，按照基坑边外放边线支设模板。同一直线上的模板应拉线检查。模板上口应在同一水平标高上。

（3）、垫层模板支设时，不得破坏基坑底部预留的排水沟，集水井等设施。

（4）、放线时应考虑外架搭设底部的立杆基础一次浇筑，外架预留位置应设置环形排水沟，坡向临时集水井或集水坑。外架基础浇筑要求详见落地式脚手架专项方案。

（5）、防水保护层模板支设时，严禁在防水卷材上加工作业，例如电锯，钉钉等不得破坏防水层。模板支设不设置向下固定措施，应统一向外侧延伸固定，按照边线支设。

4.4、集水坑、承台、基础拉梁

（1）电梯基坑、集水坑模板支设参考剪力墙支设方法。

（2）电梯基坑、集水坑、承台、基础拉梁模板支设确保满足设计标高要求。轴线位置偏差在规范允许范围内。

4.5、后浇带及止水措施

（1）基础后浇带应按照图纸要求位置，采用钢丝网隔离开。止水钢板迎水面应向下。止水钢板应按照要求设置。外露部分为1/2止水钢板。

（2）剪力墙后浇带位置，设置止水钢板时，迎水面应向外。

（3）地下室顶板位置后浇带，应设置独立支撑架，采用扣件与满堂架连接，满堂架拆除时，后浇带独立支撑不得拆除。

（4）车库顶板后浇带应按照要求设置止水钢板，止水钢板迎水面应向上设置。

（5）基础与挡土墙止水措施，基础应设置导墙，导墙高度为500mm，止水钢板中部应与导墙顶部平齐。导墙为外墙的，螺杆应为止水螺杆。

（6）地下室顶板与夹层外墙止水措施，在地下室顶板浇筑完成后，混凝土初凝前，应在墙中线位置，采用30mm宽方管压下10-15mm压槽（具体以止水条规格确定见下图）。在墙体根部应设置遇水膨胀止水条，止水条应妥善固定于外墙中线、混凝土板面压槽内，不得有缝隙；保证外露部分与压槽内止水条各1/2。墙根其他部位应凿毛处理。

（7）止水措施应闭合，无论止水钢板，止水条应相互闭合，施工缝处止水措施应闭合为为整体。

4.6、模板支架搭设的构造要求

(1)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成模数。

(2)、 钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于2mm，安装时应保证上下同心。

(3)、 在立柱底距地面≤550mm高处，沿纵横水平方向设扫地杆,当单肢立杆荷载设计值不大于40kN时，底层水平杆的步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆，当单肢立杆荷载设计值大于40kN时，底层的水平杆应比标准步距缩小一个盘扣间距，且应设置竖向斜杆。

(4)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、斜杆应采用盘扣架配套的杆件，根据搭设间距选用相应模数的标准杆件；通过连接盘、插销与钢管立柱连接牢固。

(5)、 搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。

(6)、 模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。

4.4、浇捣混凝土管理

(1)、 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。

(2)、 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。

(3)、 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。

(4)、 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。

(5)、 基础浇筑时，应先浇筑基坑处较低位置，再浇筑承台，承台梁，抗水板等；混凝土浇筑应按照混凝土专项施工方案严格执行。

(6)、 墙、柱和梁板分开浇筑，先浇筑竖向结构，待竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端，最后浇筑梁板等水平结构。

(7)、 混凝土浇筑时应安排人对模板全程跟踪维护，以确保安全以及顺利浇筑。每次混凝土浇筑时，必须安排施工人员对支设的模板再次检查维护。浇筑过程中必须全程跟踪维护，发现紧急情况立即通知工作面浇筑人员暂停，比立即通知项目部相关管理人员。

(8)、 浇筑时维护人员不少于2人。浇筑时，模板支撑架内应做好照明措施。劳务公司应安排管理人员巡查监督，项目部应安排管理人员不定期检查上述工作是否落实到位。

4.5、模板拆除

(1)、 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。

(2)、 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并系挂安全带，且有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。

(3)、 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。

底模拆除时的混凝土强度要求

构件类型 构件跨度(m) 达到设计的混凝土立方体抗压强度

标准值的百分率(%)

板 ≤2 ≥50

>2,≤8 ≥75

>8 ≥100

梁、拱、壳 ≤8 ≥75

>8 ≥100

悬臂构件 - ≥100

1)、 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；

2)、 底模拆除梁长>8m，混凝土强度达到100%；≤8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；

3)、 板底模≤2m，混凝土强度达到50%；>2米、≤8m,混凝土强度达到75%；>8m，混凝土强度达到100%方可拆除。

4)、 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。

5)、 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。

6)、 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。

7)、 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。

8)、 当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。

4.6、过程管理

(1)、 施工前管理

1)、 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；

2)、 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。

(2)、 施工中管理要点

1)、 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；

2)、 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；

3)、 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；

4)、 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。

(3)、 质量管理措施

1)、 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；

2)、 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；

3)、 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检四检制度，确保模板安装质量；

4)、 混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；

5)、 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；

6)、 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；

7)、 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；

8)、 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；

9)、 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；

10)、 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；

11)、 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；

12)、 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；

13)、 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。

5、 检查要求

5.1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。

5.2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。

5.3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。

5.4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：

项目 允许偏差（mm）

预埋板中心线位置 3

预埋管、预留孔中心线位置 3

插筋 中心线位置 5

外露长度 +10，0

预埋螺栓 中心线位置 2

外露长度 +10，0

预留洞 中心线位置 10

尺寸 +10，0

5.5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：

项 目 允许偏差（mm） 检查方法

轴线位置 5 尺量

底模上表面标高 ±5 水准仪或拉线、尺量

模板内部尺寸 基础 ±10 尺量

柱、墙、梁 ±5 尺量

楼梯相邻踏步高差 5 尺量

柱、墙垂直度 层高≤6m 5 经纬仪或吊线、尺量

层高＞6m 8 经纬仪或吊线、尺量

相邻模板表面高差 2 尺量

表面平整度 5 2m靠尺和塞尺量测

5.6、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》的有关规定执行外，尚应检查下列内容：

(1)、 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；

(2)、 支柱斜撑的数量和着力点；

(3)、 对拉螺栓钢楞与支柱的间距；

(4)、 各种预埋件和预留孔洞的固定情况；

(5)、 模板结构的整体稳定；

(6)、 有关安全措施。

5.7、模板工程验收时应提供下列文件：

(1)、 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；

(2)、 模板工程质量检查记录及验收记录；

(3)、 模板工程支模的重大问题及处理记录。

6、 成品保护

为了确保砼棱角的成品质量不受破坏，模板拆除完毕后及时的对楼梯踏步棱角、框架柱的阴阳角、厨房卫生间的降板等部位，及时用多层板制作的50mm宽木条子的进行包边保护，并涂刷黑黄相间的油漆，以下成品保护措施：

楼梯踏步保护 PVC套管保护

框架柱阳角保护

墙阳角保护

第四章 施工安全保证措施

1、组织保障措施

1.1安全保证体系

1.2环境保护体系

2、技术措施

2.1安全管理措施

(1)、 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

(2)、 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。

(3)、 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。

(4)、 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

(5)、 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。

(6)、 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。

(7)、 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。

(8)、 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。

(9)、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

(10)、 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。

(11)、 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。

(12)、 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。

(13)、 木工加工、电锯操作应由专人持证上岗操作，作业前应经安全教育和技术交底后进行。每次下班前清理干净锯末，下脚料等，半成品应码放整齐。

(14)、 防火要求，现场严禁吸烟，严禁有明火，电焊作业，应办理动火审批手续，取得动火证。易燃品周边按照要求设置灭火器材。

2.2文明施工及环保措施

(1)、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。

(2)、 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。

(3)、 模板安装时，应注意控制噪声污染。

(4)、 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。

(5)、 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。

(6)、 每次下班时保证工完场清。

第五章 施工管理及作业人员配备和分工

1、专职安全生产管理人员

搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：

序号 职务 姓名 职责

1 组长（项目副经理） *** 负责协调指挥工作

2 组员（施工员） *** 负责现场施工指挥，技术交底

3 组员（安全员） *** 负责现场安全检查工作

4 组员（架子工班长） *** 负责现场具体施工

5 组员（木工班长） *** 负责现场具体施工

2、特种作业人员

为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和模板支架的工程量，确定本工程模板支架搭设应配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。

第六章 验收要求

1、验收标准

1.1、模板支架应在下列阶段进行检查与验收：

(1)、 施工准备阶段，对进场构配件进行检查验收；

(2)、 在基础完工后模板支架搭设前；对基础进行检查验收；

(3)、 每搭设完两层后；在搭设完成后，对模板支架进行检查验收；

(4)、 在模板施工完成后混凝土浇筑前，对安全防护设施进行检查验收；

1.2、验收时应具备下列文件

(1)、 根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；

(2)、 专项施工方案及变更文件；

(3)、 安全技术交底文件；

(4)、 模板支架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；

(5)、 模板工程的施工记录及质量检查记录；

(6)、 模板支架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；

(7)、 模板工程的施工验收报告。

1.3、验收时应遵守项目三检制度，应分为质量验收和安全验收两部分。

（1）、项目质量验收时，做好验收记录，做到有据可查。

（2）墙柱每一面应测垂直度，沿全高不少于三处检测点，沿柱宽或墙长不少于两处测量。

（3）梁模验收时，应在梁钢筋绑扎施工前，检查轴线位置，梁截面尺寸，模板拼缝。

（4）板模板验收时，应在板平面完成一部分时开始验收，注重检查板标高（包括降板），预留板厚，模板支设水平度，方正性等。

（5）质量验收完成后，进行安全验收。验收通过后，方可进行混凝土浇筑。

1.4、架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。

2、验收程序

3、 验收内容

序号 验收

项目 搭设要求 验收

结果

1 施工方案 1)模板支架搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行计算，并应按规定进行审核、审批;

2) 模板支架搭设高度8m 及以上;跨度18m 及以上，施工总荷载15kN/m2 及以上;集中线荷载20kNjm 及以上的专项施工方案，应按规定组织专家论证。

2 架体基础 1)基础应坚实、平整，承载力应符合设计要求，并应能承受支架部全部荷载;

2) 支架底部应按规范要求设置底座、垫板，垫板规格应符合规范要求:

3) 支架底部纵、横向扫地杆的设置应符合规范要求，

4)基础应采取排水设施，并应排水畅通;

5)当支架设在楼面结构上时，应对楼面结构强度进行验算，必要时应对楼面结构采取加固措施。

3 支架构造 1)立杆间距应符合设计和规范要求:

2) 水平杆步距应符合设计和规范雯求，水平杆应按规也要求连续设置;

3) 竖向、水平剪刀撑或专用斜杆、水平斜杆的设置应符合规范要求。

4 支架稳定 1)当支架高宽比大于规定值时，应按规定设置连墙杆或采用增加架体宽度的加强措施:

2) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度应符合规范要求;

3) 浇筑混凝土时应对架体基础沉降、架体变形进行监控，基础沉降、架体变形应在规定允许范围内。

5 施工荷载 1)施工均布荷载、集中荷载应在设计允许范围内;

2) 当浇筑混凝土时，应对混凝土堆积高度进行控制

6 杆件连接 1)立杆应采用对接、套接或承插式连接方式.并应符合规范要求;

2) 水平杆的连接应符合规范要求;

3) 当剪刀撑斜杆采用搭接时，搭接长度不应小1m;

4) 杆件各连接点的紧固应符合规范要求。

7 底座与托撑 1)可调底座、托撑螺杆直径应与立杆内径匹配，配合间隙应符合规范要求;

2) 螺杆旋人螺母内长度不应少于5 倍的螺距。

8 构配件材质 1)钢管壁厚应符合规范要求;

2) 构配件规格、型号、材质应符合规范要求;

3) 杆件弯曲、变形、锈蚀量应在规范允许范围内。

4、验收人员

职务 姓名 职务 姓名

外架班组负责人 ** 施工员 ***

木工班组负责人 *** 施工员 ***

质量员 *** 技术员 ***

专职安全员 *** 项目技术负责人 ***

项目生产副经理 *** 劳务项目经理 ***

第七章 应急处置措施

1、目的

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。

2、应急领导小组及其职责

应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。

(1)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。

(2)、 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

(3)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(4)、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

3、应急预案

（1）事故报告程序

事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。

（2）事故报告

事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。

（3）现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

1)、 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

2)、 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

3)、 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送治疗。

4)、 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

4、应急通信联络

项目负责人：*** 手机：***

安 全 员：*** 手机：***

项目生产副经理：*** 手机： ***

技术负责人：*** 手机：***

救护中心：*** 匪警：*** 火警：***。就近为***，地址： ****************。联系电话：***。

第八章 绿色与文明施工措施

1、绿色施工措施

1）、模板及其支架应优先选用周转次数多、能回收再利用的材料，减少木材的使用。

2）、采用木或竹制模板时，现场安装方式，不得在工作面上直接加工拼装；在现场加工时，应设封闭场所集中加工，采取有效的隔声和防粉尘污染措施。

3）、提高模板加工、安装精度，达到混凝土表面免抹灰或减少抹灰厚度。

4）、脚手架和模板支架宜优先选用插扣架等管件合一的脚手架材料搭设。

5）、模板及脚手架施工应及时回收散落的铁钉、铁丝、扣件、螺栓等材料。

6）、短木方应采用叉接接长后使用，木、竹胶合板的边角余料应拼接使用。

7）、模板脱模剂应专人保管和涂刷，剩余部分应及时回收，防止污染环境。

8）、模板拆除，应采取可靠措施，防止损坏，及时检修维护、妥善保管，提高模板周转率。

2、文明施工措施

1）、模板存放应按施工总平面图划分区域堆放，地面平整夯实并硬化，不得存放在松土或凹凸不平的地方。堆放模板处严禁坐人或停留。不周转使用的模板，拆模后吊到模板架子上，不得靠在其他物体上，防止滑移倾倒。

2）、模板堆放区域，用刷红白油漆钢管设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。

3）、所有的模板、方木、钢管堆放时，都需要先摆好方木或搭好架子，不得直接放于地面。

4）、周转材料按现场动态平面布置图及时分类别分型号码放整齐。

5）、工作面上的各种周转材料应摆放有序，决不允许遍地开花，运多的材料在支完模板交验前全部运出工作面。

6）、模板合模前应将钢筋内的杂物全部清扫干净。

7）、拆模时间应按规定执行。拆模应按工艺执行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。

8）、拆模后，从模板上铲下的水泥浆、撕下的海绵条必须及时清除。使用滚筒涂刷脱模剂，滚筒上不能粘太多液体，避免污染地面和钢筋。

9）、模板技工要配备工具箱，诸如山形卡、钩头螺栓、铁钉，白线等材料放置工具箱内，拆模时拆下的零件随手放入工具箱内，螺栓螺母经常檫拭润滑，防止生锈，便于施工和节省材料。

10）、结构脚手架上不允许摆放任何木工材料。

11）、出料平台上堆放的材料不得超过限重，零星的材料必须使用料框吊运，严禁混调。

12）、木工棚内刨花、锯末等易燃杂物要定期装袋运到指定地点堆放或者处理，防火器械配备到位。

第十章 安全计算书

第一节、楼板模板支架(轮扣式)安全计算书

一、计算依据

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

3、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规范》T/CCIAT0003－2019

4、《钢结构设计标准》GB50017-2017

5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

1、计算参数

表1 基本参数

脚手架安全等级 2级 脚手架结构重要性系数γ0 1

楼板名称 板模板（轮扣式木模）-1 楼板厚度h(mm) 200

楼板边长L(m) 6.7 楼板边宽B(m) 6.4

模板支架高度H(m） 4 主楞布置方向 垂直于楼板长边

立杆纵向间距la(m) 0.9 立杆横向间距lb(m) 0.9

水平杆步距h1(m) 1.8 结构表面要求 表面外露

作业层竖向封闭栏杆高度Hm(mm) / 作业层竖向侧模高度Hm(mm) /

可变荷载控制，永久荷载分项系数γG1 / 可变荷载控制，可变荷载分项系数γQ1 1.4

永久荷载控制，永久荷载分项系数γG2 1.35 永久荷载控制，可变荷载分项系数γQ2 1.4

表2 荷载参数

模板面板自重标准值G1k(kN/m2) 0.2 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24

钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 施工荷载标准值Qk(kN/m2) 2

脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2) 1 计算震动、冲击荷载时的动力系数κ 1.35

是否考虑风荷载 否 省份、城市 ***

地面粗糙度类型 / 基本风压值Wo(kN/m2) /

模板荷载传递方式 可调托座传力

表3 材料选用情况

面板类型 覆面木胶合板 面板计算厚度(mm) 12

次楞类型 矩形木楞 次楞规格 60×40

主楞类型 圆钢管 主楞规格 Ф48×2.7

钢材名称 Q235 钢管规格 Ф48×2.7

2、施工简图

图(1) 剖面图1

图(2) 剖面图2

图(3) 平面图

二、面板验算

表4 面板计算参数

面板类型 覆面木胶合板 面板计算厚度(mm) 12

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 31 面板计算模型 四等跨连续梁

模板截面抵抗矩Wm(mm3) 24000 模板截面惯性矩I(mm4) 144000

面板弹性模量E(N/mm2) 11500 次楞间距a(mm) 250

选取四等跨连续梁为面板计算简化模型，取b=1m宽板为计算单元。

1、强度验算

由可变荷载效应控制的组合：

q1=γG1[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ1(Qk+κ×QDK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×1)×1=10.954kN/m

由永久荷载效应控制的组合：

q2=γG2[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ2×0.7(Qk+κ×QDK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×1)×1=10.33kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(10.954,10.33)=10.954kN/m

图(4) 面板强度计算简图

取最不利组合得：

Mmax=0.073kN·m

图(5) 面板弯矩图

σ=γ0×Mmax/W=1×0.073×106/24000=3.056N/mm2≤[f]=31N/mm2

满足要求

2、挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m

图(6) 面板挠度计算简图

图(7) 面板挠度图(mm)

ν=0mm≤[ν]=250/400=0.625mm

满足要求

三、次楞验算

表5 次楞计算参数

次楞类型 矩形木楞 次楞规格 60×40

次楞悬挑长度a1(mm) 300 次楞计算模型 四等跨连续梁

次楞间距a(mm) 250 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15

次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.6 次楞截面惯性矩I(cm4) 32

次楞截面抵抗矩W(cm3) 16 次楞弹性模量E(N/mm2) 10000

模板次楞自重面荷载标准值G1k=模板面板自重标准值+单位面积次楞自重=模板面板自重标准值+单位长度次楞自重/次楞间距=0.2+14.4/250=0.258kN/m2

次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。根据实际情况选取四等跨连续梁为次楞计算模型。

1、强度验算

由可变荷载控制的组合：

q1=γG1×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ1×(Qk+κ×QDK)×a=1.2×(0.258+(24+1.1)×200/1000)×250/1000+1.4×(2+1.35×1)×250/1000=2.756kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=γG2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ2×0.7×(Qk+κ×QDK)×a=1.35×(0.258+(24+1.1)×200/1000)×250/1000+1.4×0.7×(2+1.35×1)×250/1000=2.602kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(2.756,2.602)=2.756kN/m

图(8) 次楞强度计算简图

图(9) 次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0kN·m

σ=γ0×Mmax/W=1×0×106/(16×103)=0N/mm2≤[f]=15N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

图(10) 次楞剪力图(kN)

Vmax=0kN

τmax=γ0×VmaxS/(Ib)=1×0×1000×12×103/(32×104×6×10)=0N/mm2≤[τ]=1.6N/mm2

满足要求

3、挠度验算

挠度验算荷载统计，

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.258+(24+1.1)×200/1000)×250/1000=1.319kN/m

图(11) 次楞挠度计算简图

图(12) 次楞挠度图(mm)

νmax=0mm≤[ν]=0.9Χ1000/400=2.25mm

满足要求

4、支座反力

根据结构力学求解器求得：

荷载基本组合下，支座反力最大值：Rmax=0kN

荷载标准组合下，支座反力最大值：Rkmax=0kN

四、主楞验算

表6 主楞设计参数

主楞类型 圆钢管 主楞规格 Ф48×2.7

主楞悬挑长度b1(mm) 300 主楞计算模型 四等跨连续梁

次楞间距a(mm) 250 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 150

主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 257 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000

主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.12 主楞合并根数 1

主楞截面惯性矩I(cm4) 9.89

主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。根据实际情况选取四等跨连续梁为主楞计算模型。

主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=30.2/1000=0.03kN/m

自重设计值为：g=γG1gk=1.2×30.2/1000=0.036kN/m

则主楞强度计算时的受力简图如下：

图(13) 主楞挠度计算时受力简图

则主楞挠度计算时的受力简图如下：

图(14) 主楞挠度计算时受力简图

1、抗弯验算

图(15) 主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0kN·m

σ=γ0×Mmax/W=1×0×106/(4.12×1000)=0N/mm2≤[f]=257N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

图(16) 主楞剪力图(kN)

Vmax=0kN

τmax=γ0×QmaxS/(Ib0)=1×0×1000×2.77×103/(9.89×104×0.54×10)=0N/mm2≤[τ]=150N/mm2

满足要求

3、挠度验算

图(17) 主楞挠度图(mm)

νmax=0mm≤[ν]=0.9Χ103/400=2.25mm

满足要求

4、支座反力计算

主楞在承载能力极限状态下的支座反力状况从左至右依次如下：

五、可调托座验算

模板荷载传递方式 可调托座传力 可调托座承载力容许值N(kN) 30

按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=0kN≤[N]=30kN

满足要求

六、立杆验算

表7 立杆材料参数

钢材名称 Q235 钢管规格 Ф48×2.7

抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 立杆钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12

立杆钢管截面回转半径i(cm) 1.604 立杆钢管截面面积A(cm2) 3.84

1、稳定性系数计算

轮扣式架体节点刚度k为15kNm/rad

立杆与水平杆惯性矩之比r1=9.89/11.36=0.871

lmax=max(la,lb)=max(0.9,0.9)=0.9m

α=max(h0/h1,h0’/h1)=max(650/(1000×1.8),350/(1000×1.8))=0.361（其中h0为自由端高度，h0’为扫地杆高度,h1为水平杆步距）

nz=[(H-h0-h0’)/h1]=2（计算水平杆步数，其中H为架体高度，此处向上取整）

架体刚度比K=(EI)/(h1k)+lmaxr1/(6.0h1)=210000×9.89×104/(1.8×103×15×106)+0.9×0.871/(6×1.8)=0.842（其中k为节点刚度）

设置剪刀撑时，需要考虑局部失稳，计算长度

l01=(1+2α)h1=(1+2×0.361)×1.8=3.1m

对于纵向（长边方向）：

nx1=L/la=6.7/0.9=7.444（其中L为楼板长边长度）

由nx1（取nx1=6）与α查询《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013附表B-6得βα1=1.021；

αx1=la/h1=0.9/1.8=0.5

由αx1与K及nx1查询《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013附表B-4得μx1=2.059;

同理，对于横向（宽边方向）

nx2=nb=B/lb=6.4/0.9=7.111（其中B为楼板宽边长度，查询时取nx2=6）

αx2=lb/h1=0.9/1.8=0.5

βα2=1.021

μx2=2.059

由于μx1≥μx2，故μ=μx1=2.059,βα=βα1=1.021

由架体高度H查询《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013表4.4.10可得

βH=0.994

从而l02=βH×βα×μ×h1=1.021×0.994×2.059×1.8=3.76m

l0=max(l01,l02)=max(3.1,3.76)=3.76m

λ=l0/i=3.76/(1.604/100)=234.444

由λ查JGJ300-2013附表A得，φ=0.133

根据GB51210-2016第101页表2及表3实际计算结果（注意：长细比计算为200左右或大于200），公式（13）与6.2.4-2的计算结果稍大，但都不超过3%，同时参考T/CCIAT003-2019《建筑施工承插型轮扣式模板技术规程》，立杆稳定性按公式（13）计算。

2、支架自重计算

立杆自重GZ：

由上节可知水平杆层数nhor=立杆步数+1=2+1=3；

G1k1=H×立杆钢管单位自重=4×3.02×9.8=118.384N

每个节点处承重水平杆重量G1k2=(la+lb)×gk2+轮扣十字盘重量+4个轮扣插头与保险销重量=(0.9+0.9)×3.54×9.8+0.375×9.8+4×0.26×9.8=76.313N（其中gk2为水平杆单位自重）

竖向斜杆自重G1k3：计算每步立杆按承担两个竖向斜杆100N/步×nhor=100×3=300N

可调托座G1k4=5.4×9.8=52.92N

立杆中所有套筒重量G1k5=([H/轮扣立杆最大步距]-1)×单个套筒重量=(3-1)×0.6×9.8=11.76N（向上取整，轮扣立杆最大步距取3.0，按最少套筒个数来考虑，底部套筒不在立杆承重之中）

合计：GZ=[G1k1+nhor×G1k2+G1k3+G1k4+G1k5]/1000=(118.384+3×76.313+300+52.92+11.76)/1000=0.712kN

架体自重面荷载标准值G1k=模板次楞自重面荷载标准值+单位长度主楞自重/主楞间距+GZ/(la×lb)=0.258+30.2/1000/0.9+0.712/(0.9×0.9)=1.17kN/m2（其中la，lb为纵横距）。

3、立杆稳定性验算

由可变荷载控制的组合：

N1=γG1×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+γQ1(Qk+κ×QDK)×la×lb

=1.2×(1.17+(24+1.1)×200×0.001)×0.9×0.9+1.4×(2+1.35×1)×0.9×0.9=9.816kN

由永久荷载控制的组合：

N2=γG2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+γQ2×0.7×(Qk+κ×QDK)×la×lb

=1.35×(1.17+(24+1.1)×200×0.001)×0.9×0.9+1.4×0.7×(2+1.35×1)×0.9×0.9=9.428kN

N=max（N1，N2）=max(9.816,9.428)=9.816kN

γ0×N/(φA)=1×9.816×1000/(0.133×3.84×100)=192.838N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求

七、计算书结果汇总

表8 计算结果总览表

序号 验算项目 计算内容 计算值 允许值 结论

1 面板 抗弯强度 σmax=3.056N/mm2 [f]=31N/mm2 满足要求

2 面板 挠度 νmax=0mm [ν]=0.625mm 满足要求

3 次楞 抗弯强度 σmax=0N/mm2 [f]=15N/mm2 满足要求

4 次楞 抗剪强度 τmax=0N/mm2 [τ]=1.6N/mm2 满足要求

5 次楞 挠度 νmax=0mm [ν]=2.25mm 满足要求

6 主楞 抗弯强度 σmax=0N/mm2 [f]=257N/mm2 满足要求

7 主楞 抗剪强度 τmax=0N/mm2 [τ]=150N/mm2 满足要求

8 主楞 挠度 νmax=0mm [ν]=2.25mm 满足要求

9 可调托座 承载力 Rzmax=0kN [N]=30kN 满足要求

10 立杆稳定应力 无风 fmax=192.838N/mm2 f=205N/mm2 满足要求

第二节、梁模板支架 (轮扣式)安全计算书

一、计算依据

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

3、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规范》T/CCIAT0003－2019

4、《钢结构设计标准》GB50017-2017

5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

1、计算参数

表1 基本参数

混凝土梁名称 梁模板(轮扣式)-1 混凝土梁高h(mm) 900

混凝土梁宽b(mm) 450 混凝土梁计算跨度L(m) 7

模板支架高度H(m） 4 次楞布置方向 平行梁跨度方向

梁跨度方向立杆间距la(m) 0.9 梁底立杆根数n 2

水平杆步距h1(m) 1.8 结构表面要求 表面外露

模板荷载传递方式 可调托座传力 梁板立杆共用情况 不共用

脚手架安全等级 2级 脚手架结构重要性系数γ0 1

可变荷载控制，永久荷载分项系数γG1 1.2 可变荷载控制，可变荷载分项系数γQ1 1.4

永久荷载控制，永久荷载分项系数γG2 1.35 永久荷载控制，可变荷载分项系数γQ2 1.4

表2 荷载参数

模板面板自重标准值G1k(kN/m2) 0.2 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24

钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 施工荷载标准值Qk(kN/m2) 2

脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2) 1 计算震动、冲击荷载时的动力系数κ 1.35

是否考虑风荷载 否 省份、城市 ***

地面粗糙度类型 / 基本风压值Wo(kN/m2) /

作业层竖向封闭栏杆高度Hm(mm) / 作业层竖向侧模高度Hm(mm) /

表3 材料选用情况

面板类型 覆面木胶合板 面板计算厚度(mm) 12

次楞类型 矩形木楞 次楞规格 40×60

主楞类型 圆钢管 主楞规格 Ф48×2.7

主楞合并根数 2 立杆规格 Ф48×2.7

钢材名称 Q235

2、施工简图

图(1) 剖面图1

图(2) 剖面图2

二、面板验算

表4 面板计算参数

面板类型 覆面木胶合板 面板计算厚度(mm) 12

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 31 面板计算模型 四等跨连续梁

模板截面抵抗矩Wm(mm3) 24000 模板截面惯性矩I(mm4) 144000

面板弹性模量E(N/mm2) 11500 次楞根数m 3

选取四等跨连续梁为面板计算简化模型，取b=1m宽板为计算单元。

1、强度验算

由可变荷载控制的组合：

q1=γG1[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ1(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×(2+1.35×1)×1=32.47kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=γG2[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ2×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×1)×1=34.535kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(32.47,34.535)=34.535kN/m

图(3) 面板强度计算简图

Mmax=0.187kN·m

图(4) 面板弯矩图

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.187×106/24000=7.805N/mm2≤[f]=31N/mm2

满足要求

2、挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×900/1000)×1=23.15kN/m

图(5) 面板挠度计算简图

ν=0mm≤[ν]=1000Χ0.225/400=0.563mm

满足要求

图(6) 面板挠度图(mm)

三、次楞验算

表5 次楞计算参数

次楞类型 矩形木楞 次楞规格 40×60

次楞悬挑长度a1(mm) 100 次楞计算模型 三等跨连续梁

次楞根数m 3 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13

次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 次楞截面惯性矩I(cm4) 72

次楞截面抵抗矩W(cm3) 24 次楞弹性模量E(N/mm2) 9000

模板次楞自重面荷载标准值G1k=模板面板自重标准值+单位面积次楞自重=模板面板自重标准值+单位长度次楞自重/次楞间距=0.264kN/m2

次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

由可变荷载控制的组合：

q1=γG1×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ1×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.264+(24+1.5)×900/1000)×0.225+1.4×(2+1.35×1)×0.225=7.323kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=γG2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ2×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.264+(24+1.5)×900/1000)×0.225+1.4×0.7×(2+1.35×1)×0.225=7.79kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(7.323,7.79)=7.79kN/m

图(7) 次楞计算简图

1、强度验算

图(8) 次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0×106/(24×1000)=0N/mm2≤[f]=13N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

图(9) 次楞剪力图(kN)

Vmax=0kN

τmax=Υ0×QmaxS/(Ib)=1×0×103×18×103/(72×104×4×10)=0N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

满足要求

3、挠度验算

挠度验算荷载统计，

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)

=(0.264+(24+1.5)×900/1000)×0.225=5.223kN/m

图(10) 次楞挠度简图

图(11) 次楞挠度图(mm)

νmax=0mm≤[ν]=0.9Χ1000/400=2.25mm

满足要求

4、支座反力

根据结构力学求解器求得：

荷载基本组合下，支座反力最大值：Rmax=0kN

荷载标准组合下，支座反力最大值：Rkmax=0kN

四、主楞验算

表6 主楞设计参数

左侧板立杆距梁中心线距离lz(mm) 625 梁底左侧立杆距梁中心线距离lb0（mm） -150

梁底立杆横向间距lb（mm） 300 右侧板立杆距梁中心线距离ly(mm) 625

主楞类型 圆钢管 主楞规格 Ф48×2.7

主楞悬挑长度b1(mm) 200 主楞计算模型 /

次楞根数m 3 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120

主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主楞弹性模量E(N/mm2) 210000

主楞截面抵抗矩W(cm3) 8.24 主楞合并根数 2

主楞截面惯性矩I(cm4) 19.78

根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主楞的验算力学模型简化为1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。

主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=60.4/1000=0.06kN/m

自重设计值为：g=γG1gk=1.2×60.4/1000=0.072kN/m

则主楞承载能力极限状态的受力简图如下：

图(12) 主楞强度计算简图

则主楞正常使用极限状态的受力简图如下：

图(13) 主楞挠度计算简图

1、抗弯验算

图(14) 主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0×106/(8.24×1000)=0N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

图(15) 主楞剪力图(kN)

Vmax=0kN

τmax=Υ0×QmaxS/(Ib)=1×0×1000×5.54×103/(19.78×104×1.08×10)=0N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

3、挠度验算

图(16) 主楞挠度图(mm)

νmax=0mm≤[ν]=0.3Χ1000/400=0.75mm

满足要求

4、支座反力计算

主楞在承载能力极限状态下的支座反力状况从左至右如下：

五、支座承载力验算

模板荷载传递方式 可调托座传力 可调托座承载力容许值N(kN) 30

按上节计算可知，可调托座最大支座反力Rzmax=0kN≤[N]=30kN

满足要求

最大支座反力Rmax=0kN

六、立杆验算

表7 立杆材料参数

钢管规格 / 钢材名称 Q235

抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 立杆钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12

立杆钢管截面回转半径i(cm) 1.604 立杆钢管截面面积A(cm2) 3.84

1、稳定性系数计算

轮扣式架体节点刚度k为15kNm/rad

立杆与水平杆惯性矩之比r1=9.89/11.36=0.871

lmax=max(la,lb)=max(0.9,300×0.001)=0.9m

α=max(h0/h1,h0’/h1)=max(400/(1000×1.8),350/(1000×1.8))=0.222（其中h0为自由端高度，h0’为扫地杆高度,h1为水平杆步距）

nz=[(H-h0-h0’)/h1]=2（计算水平杆步数，其中H为架体高度，此处向上取整）

架体刚度比K=(EI)/(h1k)+lmaxr1/(6.0h1)=210000×9.89×104/(1.8×103×15×106)+0.9×0.871/(6×1.8)=0.842（其中k为节点刚度）

设置剪刀撑时，需要考虑局部失稳，计算长度

l01=(1+2α)h1=(1+2×0.222)×1.8=2.6m

对于纵向（梁跨度方向，软件默认梁跨度方向长度大于梁截面宽；如果不是，建议使用板模板验算）：

nx1=L/la=7/0.9=7.778（其中L为梁跨长度）

由nx1（取nx1=6）与α查询《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013附表B-6得βα1=1.003；

αx1=la/h1=0.9/1.8=0.5

由αx与K及nx1查询《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013附表B-4得μx1=2.059;

同理，对于横向（垂直于梁跨度的水平方向）

nx2=nb=B/lb=3/(300×0.001)=10（其中B为梁截面宽，查询时取nx2=6）

αx2=lb/h1=300×0.001/1.8=0.167

βα2=1.003

μx2=1.766

由于μx1≥μx2，故μ=μx1=2.059,βα=βα1=1.003

由架体高度H查询《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013表4.4.10可得

βH=0.994

从而l02=βH×βα×μ×h1=1.003×0.994×2.059×1.8=3.694m

l0=max(l01,l02)=max(2.6,3.694)=3.694m

λ=l0/i=3.694/(1.604/100)=230.298

由λ查JGJ300-2013附表A得，φ=0.138

根据GB51210-2016第101页表2及表3实际计算结果（注意：长细比计算为200左右或大于200），公式（13）与6.2.4-2的计算结果稍大，但都不超过3%，同时参考T/CCIAT003-2019《建筑施工承插型轮扣式模板技术规程》，立杆稳定性按公式（13）计算。

2、支架自重计算

立杆自重GZ：

由上节可知水平杆层数nhor=立杆步数+1=2+1=3；

G1k1=H×立杆钢管单位自重=4×3.02×9.8=118.384N

每个节点处承重水平杆重量G1k2=(la+lb)×gk2+轮扣十字盘重量+4个轮扣插头与保险销重量=(0.9+300×0.001)×3.54×9.8+0.375×9.8+4×0.26×9.8=55.497N（其中gk2为水平杆单位自重）

竖向斜杆自重G1k3：计算每步立杆按承担两个竖向斜杆100N/步×nhor=100×3=300N

可调托座G1k4=5.4×9.8=52.92N

立杆中所有套筒重量G1k5=([H/轮扣立杆最大步距]-1)×单个套筒重量=(3-1)×0.6×9.8=11.76N（向上取整，轮扣立杆最大步距取3.0，按最少套筒个数来考虑，底部套筒不在立杆承重之中）

合计：GZ=[G1k1+nhor×G1k2+G1k3+G1k4+G1k5]/1000=(118.384+3×55.497+300+52.92+11.76)/1000=0.65kN

架体立杆最大压力N1=Rmax+GZ=0+0.65=0.65kN

3、立杆稳定性验算

γ0×N1/(φA)=1×0.65×1000/(0.138×3.84×100)=12.284N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求

七、计算书结果汇总

表8 计算结果总览表

序号 验算项目 计算内容 计算值 允许值 结论

1 面板 抗弯强度 σmax=7.805N/mm2 [f]=31N/mm2 满足要求

2 面板 挠度 νmax=0mm [ν]=0.563mm 满足要求

3 次楞 抗弯强度 σmax=0N/mm2 [f]=13N/mm2 满足要求

4 次楞 抗剪强度 τmax=0N/mm2 [τ]=1.4N/mm2 满足要求

5 次楞 挠度 νmax=0mm [ν]=2.25mm 满足要求

6 主楞 抗弯强度 σmax=0N/mm2 [f]=205N/mm2 满足要求

7 主楞 抗剪强度 τmax=0N/mm2 [τ]=120N/mm2 满足要求

8 主楞 挠度 νmax=0mm [ν]=0.75mm 满足要求

9 可调托座 承载力 Rzmax=0kN [N]=30kN 满足要求

10 立杆稳定应力 无风 fmax=12.284N/mm2 f=205N/mm2 满足要求

第三节、墙模板（木模）安全计算书

一、计算依据

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计标准》GB50017-2017

二、计算参数

基本参数

计算依据 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

混凝土墙厚度h(mm) 300 混凝土墙计算高度H(mm) 4000

次楞布置方向 竖直方向 次楞间距a(mm) 250

次楞悬挑长度a1(mm) 250 主楞间距b(mm) 450

主楞悬挑长度b1(mm) 200 主楞合并根数 2

结构表面要求 表面外露 对拉螺栓横向间距d(mm) 450

对拉螺栓竖向间距(mm) / 可变荷载控制，永久荷载分项系数γG1 1.2

可变荷载控制，可变荷载分项系数γQ1 1.4 永久荷载控制，永久荷载分项系数γG2 1.35

永久荷载控制，可变荷载分项系数γQ2 1.4

材料参数

主楞类型 圆钢管 主楞规格 Ф48×2.7

次楞类型 矩形木楞 次楞规格 40×60

面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm(克隆、樟木平行方向)

面板E(N/mm2) 11500 面板fm(N/mm2) 30

对拉螺栓规格 M14

荷载参数

混凝土初凝时间t0(h) 4 混凝土浇筑速度V（m/h) 2

混凝土浇筑方式 溜槽、串筒或导管 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24

混凝土塌落度影响修正系数β2 1.15 外加剂影响修正系数β1 1.2

倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2) 2 振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2) /

图(1) 纵向剖面图

图(2) 立面图

三、荷载统计

新浇混凝土对模板的侧压力

F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2

F2=γcH＝24×4000/1000=96kN/m2

标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2

承载能力极限状态设计值

S＝0.9max[γG1G4k+γQ1Q3k，γG1G4k+γQ2×0.7Q3k]

则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2

正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2

四、面板验算

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3

I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4

其中的h为面板厚度。

1、强度验算

q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m

图(3) 面板强度计算简图

图(4) 面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.347kN·m

σ＝Mmax/W＝0.347×106/37500=9.258N/mm2≤[f]＝30N/mm2

满足要求

2、挠度验算

qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m

图(5) 面板挠度计算简图

图(6) 面板挠度图(mm)

νmax＝0mm≤[ν]＝250/400=0.625mm

满足要求

五、次楞验算

次楞计算的假定跨数要符合实际工况，荷载统计如下：

q＝aS＝250/1000×51.844=12.961kN/m

qk＝aSk＝250/1000×41.218=10.305kN/m

1、抗弯强度验算

图(7) 次楞强度计算简图

图(8) 次楞弯矩图(kN·m)

Mmax＝0kN·m

σ＝Mmax/W＝0×106/(24×1000)=0N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

2、抗剪强度验算

图(9) 次楞剪力图(kN)

Vmax＝0kN

τ=VmaxS0/(Ib)=0×103×18×103/(72×104×4×10)=0N/mm2≤[fv]＝2N/mm2

满足要求

3、挠度验算

图(10) 次楞挠度计算简图

图(11) 次楞挠度图(mm)

ν＝0mm≤[ν]＝450/400=1.125mm

满足要求

4、支座反力计算

Rmax=0KN

Rmaxk=0KN

六、主楞验算

墙模主楞的跨度一般是较大的，主楞计算的假定跨数要符合实际工况，计算简图如下：

图(12) 主楞强度计算简图

1、抗弯强度验算

图(13) 主楞弯矩图(kN·m)

Mmax＝0kN·m

σ＝Mmax/W＝0×106/(8.24×1000)=0N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求

2、抗剪强度验算

图(14) 主楞剪力图(kN)

Vmax＝0kN

τ=VmaxS0/(Ib)=0×1000×5.54×103/(19.78×104×1.08×10)=0N/mm2≤[fv]＝120N/mm2

满足要求

3、挠度验算

图(15) 主楞挠度计算简图

图(16) 主楞挠度图(mm)

ν＝0mm≤[ν]＝450/400=1.125mm

满足要求

4、支座反力计算

对拉螺栓承受的支座反力：N=0KN

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓拉力值N：

N＝0kN≤Ntb=17.8kN

满足要求

第四节、柱模板（设置对拉螺栓）计算书

一、计算依据

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计标准》GB50017-2017

5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

二、计算参数

基本参数

计算依据 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

混凝土柱边长L(mm) 950 混凝土柱边宽B(mm) 950

混凝土柱计算高度H(mm) 4000 柱长边次楞根数m 5

柱短边次楞根数n 4 最低处柱箍距底部距离a(mm) 300

柱箍间距b(mm) 450 柱箍合并根数 2

柱长边对拉螺栓根数X 1 柱短边对拉螺栓根数Y 1

可变荷载控制，永久荷载分项系数γG1 1.2 可变荷载控制，可变荷载分项系数γQ1 1.4

永久荷载控制，永久荷载分项系数γG2 1.35 永久荷载控制，可变荷载分项系数γQ2 1.4

荷载参数

混凝土浇筑方式 溜槽、串筒或导管 混凝土初凝时间t0(h) 4

混凝土浇筑速度V（m/h) 2 混凝土塌落度影响修正系数 1.15

外加剂影响修正系数 1.2 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24

振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2) / 倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2) 2

材料参数

柱箍类型 热轧槽钢 柱箍规格 [8(80×43×5.0)

次楞类型 矩形木楞 次楞规格 40×60

面板类型 覆面木胶合板 面板计算厚度(mm) 12

对拉螺栓规格 M14

图(1) 模板设计平面图

图(2) 模板设计立面图

三、荷载统计

新浇混凝土对模板的侧压力

F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2

F2=γcH＝24×4000/1000=96kN/m2

标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2

承载能力极限状态设计值

根据柱边的大小确定组合类型：

由于柱长边大于300mm，则：

S＝0.9max[γG1G4k+γQ1Q3k，γG2G4k+γQ2×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2

正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2

四、面板验算

根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4

其中的h为面板厚度。

图(3) 面板强度计算简图

1、强度验算

q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m

图(4) 面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.557kN·m

σ＝Mmax/W＝0.557×106/24000=23.209N/mm2≤[f]＝31N/mm2

满足要求

2、挠度验算

图(5) 面板挠度计算简图

qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m

图(6) 面板挠度图(mm)

νmax=0mm≤[ν]＝316.667/400=0.792mm

满足要求

五、次楞验算

柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：

A、柱长边次楞验算

根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：

图(7) 次楞强度计算简图

次楞上作用线荷载：

q＝(L/m)S＝950/(5-1)/1000×51.844=12.313kN/m

qk＝(L/m)Sk＝950/(5-1)/1000×41.218=9.789kN/m

1、强度验算

图(8) 次楞弯矩图(kN·m)

Mmax＝0kN·m

σ＝Mmax/W＝0×106/(24×1000)=0N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

图(9) 次楞剪力图(kN)

Vmax=0kN

τ=VmaxS0/(Ib)=0×103×18×103/(72×104×4×10)=0N/mm2≤[fv]＝2N/mm2

满足要求

3、挠度验算

图(10) 次楞挠度计算简图

图(11) 次楞挠度图(mm)

ν=0mm≤[ν]＝450/400=1.125mm

满足要求

4、支座反力计算

Rmax=0kN

Rmaxk=0kN

B、柱短边次楞验算

根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：

图(12) 次楞强度计算简图

次楞上作用线荷载：

q＝(B/n)S＝950/(4-1)/1000×51.844=16.417kN/m

qk＝(B/n)Sk＝950/(4-1)/1000×41.218=13.052kN/m

1、强度验算

图(13) 次楞弯矩图(kN·m)

Mmax＝0kN·m

σ＝Mmax/W＝0×106/(24×1000)=0N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

图(14) 次楞剪力图(kN)

Vmax=0kN

τ=VmaxS0/(Ib)=0×103×18×103/(72×104×4×10)=0N/mm2≤[fv]＝2N/mm2

满足要求

3、挠度验算

图(15) 次楞挠度计算简图

图(16) 次楞挠度图(mm)

ν=0mm≤[ν]＝450/400=1.125mm

满足要求

4、支座反力计算

Rmax=0kN

Rmaxk=0kN

六、柱箍验算

柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：

A、柱长边柱箍验算

取s=(950+(60+80)×2)/(1+1)=615mm为计算跨度。荷载主要有次楞传递至柱箍。

图(17) 柱箍强度计算简图

1、强度验算

图(18) 柱箍弯矩图(kN·m)

Mmax＝0kN·m

σ＝Mmax/W＝0×106/(50.6×1000)=0N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

图(19) 柱箍剪力图(kN)

Vmax=0kN

τ=VmaxS0/(Ib)=0×103×30.2×103/(202.6×104×1×10)=0N/mm2≤[fv]＝120N/mm2

满足要求

3、挠度验算

图(20) 柱箍挠度计算简图

图(21) 柱箍挠度图(mm)

ν＝0mm≤[ν]＝615/400=1.538mm

满足要求

4、支座反力计算

Rmax1=0kN

B、柱短边柱箍验算

取s=(950+(60+80)×2)/(1+1)=615mm为计算跨度。荷载主要有次楞传递至柱箍。

图(22) 柱箍强度计算简图

1、强度验算

图(23) 柱箍弯矩图(kN·m)

Mmax＝0kN·m

σ＝Mmax/W＝0×106/(50.6×1000)=0N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

图(24) 柱箍剪力图(kN)

Vmax=0kN

τ=VmaxS0/(Ib)=0×103×30.2×103/(202.6×104×1×10)=0N/mm2≤[fv]＝120N/mm2

满足要求

3、挠度验算

图(25) 柱箍挠度计算简图

图(26) 柱箍挠度图(mm)

ν＝0mm≤[ν]＝615/400=1.538mm

满足要求

4、支座反力计算

Rmax2=0kN

七、对拉螺栓验算

N＝max(Rmax1,Rmax2)=max(0,0)=0kN≤17.8kN

满足要求