新手的149条笔记

早先积累的一些笔记，都是一些粗浅内容，供参考。

另，以下各条已脱敏处理，不涉及具体工作及其他需要保密的内容。

1.介质密度大于水的情况，SW6计算时应特别注意。

2.要确认标准、技术条件的适用范围；（GB50341，NB47003等）

3.封头、管箱等零部件，要标出总高等尺寸；

4.设备上如果带安全阀，图上要写最高允许工作压力；

5.容器划类应满足固容规1.3的三个条件，特别是最高工作温度应大于等于液体的沸点；

6.AB类接头的射线局部检测比例：压力容器GB150（20%），常压容器NB47003（10%）；

7.除奥氏体不锈钢外，一般不用PT进行表面检测。

8.同一张图上，同一零件的剖面线要一致；

9.用作压力容器壳体的无缝钢管应符合HG20581 6.3.9的规定；无缝钢管作筒体，焊缝系数一般取1；

10.液化气体应当标明充装系数；

11.TSG D0001-2009 八十九（三）承受内压的管道…系统任何一处的液压试验压力均不低于1.5倍设计压力；（盘管的水压试验压力为1.5倍的设计压力；）

12.不允许微量泄漏的介质（如易爆介质），以及对真空度要求较高的容器，可要求进行气密性试验；

13.-0.1/0.07MPa这种设计压力，水压试验应按负压工况取0.125MPa。

14.介质毒性程度，应按成分、含量考虑。

15.外压容器的液压试验压力为PT=1.25P，不考虑温度修正系数。

16.按NB47003.1之4.8.2，常压容器如果进行液压试验，试验压力不小于0.05MPa。

17.立式容器俯视图支腿应该间隔的角度，如60º，45º。

18.接地板、支腿、吊耳等应该标对称布置、均布等。

19.不等厚筒节对接削边，标注最小成型厚度的封头的直边段厚度，任意处均应不小于计算厚度+C。

20.氨泄漏试验，拿试纸检测。氦检漏（要抽真空，如果泄漏了压力会下降）仪器较贵，如果外协成本较高。均可。

21.旧容规问题解答9-12：一般地讲，不分子气体、低黏度、低表面张力、挥发性强的液体对于非金属垫片来说都是具有较强渗透性的介质。例如：氢气、氦气、氨气、卤素气体、低分子的烷、烯烃等气体（或液化气体）以及汽油、甲醇、苯等轻质石油化工产品。

22.对于塔器直线度的要求，应将裙座高度考虑在内。

23.GB150.3之5.9.5加强筋圆形平盖一般不用于螺栓法兰平盖。（150解答，问题3-14）

24.检查孔用于操作或检验人员进行内部观察或检查，当有DN大于80的管口能起到检查作用时可以不单独设检查孔。

25.150.3之6.1.3不另行补强的开孔，适用于在满足6.1.1前提下的（1）筒体、封头上的非径向开孔；（2）平盖上的开孔。但不适用椭圆和碟形封头上80%Di之外的开孔，也不适用于有外载荷的管口。

26.试验压力一般保留到小数点后面两位。耐压试验所用压力表的精度等要求不低于1.6。压力表的精度等级，是以允许误差占压力表量程的百分率来表示的，一般分为0.5、1、1.6、2、2.5、3、4七个等级(锅炉上不用3级和4级)，数值越小，其精度越高。例如，表盘量程0～2.5 MPa精度2．5级的压力表，它的指针所示压力值与被测介质的实际压力值之间的允许误差，不得超过上2.5MPa×2.5%=±0.062 5 MPa。

27.按GB150设计的容器，不适用于压力面积法，但可作参考。

28.HG/T20679的5.2.5、8.1.4规定：

（1）、有保温的碳钢、低合金钢和管道表面应涂防腐底漆，可不涂面漆；

（2）、有保温，且保温材料含有硫或氯离子的，奥氏体不锈钢应涂底漆，不保温的奥氏体不锈钢可不要求涂漆。

（3）、不要外防腐、不需要涂漆的，也不涂色，只进行标识。

29.注意锻件级别，如管板，极度高度危害介质，III类压力容器，DN>1200及PN>1.6的设备法兰等；

30.立式容器、管箱要考虑设吊耳；GB 8175规定高于3m的设备要设保温圈；

31.换热器鞍座一般选用重型B，包角选150；

32.就地液位计无论大小都要设加强筋；

33.正火钢板优于热扎，热扎通常用于常压容器；已经要求进行焊后热处理，不必另外提高标准采用正火；

34.罐顶腐蚀裕量可取1.5；

35.HG20581 P53规定了免于晶间腐蚀试验的情况，如醇类，油等；

36.奥氏体不锈钢产生晶间腐蚀是与腐蚀介质条件有关，只有当使用于存在电解质的电化学腐蚀环境才有可能发生，此刻要求晶间腐蚀倾向试验才有意义。

37.常见的应力腐蚀体系如碳钢、低合金钢与湿H2S、无水液氨、热碳酸钾溶液和氢氧化钠等介质匹配; 或者奥氏体不锈钢、镍基合金与含氯离子介质匹配，都是应力腐蚀的特定环境。

38.设计之所以有时对湿H2S 体系的应力腐蚀更为着重、要求更严，仅仅是因为有时还伴有酸性腐蚀之故。

39.设计温度为负的情况下，注意NB47003GB50341中Q235B的使用温度下限；

40.包边角钢用GB 700中的Q235D，没有Q345R角钢；GB706-2016

41.注意介质与垫片的匹配，浓硫酸一般用RPTFE，不能用缠绕垫。

42.GB150.2 4.2.5 表面加工类型1D等，只适用于SS，CS不能写。

43.不锈钢钢板厚度超过14，应考虑复合。如果厚度达到20，还不复合，就不合适了。

44.法兰盖若选用厚板，板材过厚容易产生内部缺陷，材料的综合机械性能不如锻件。不锈钢衬里法兰盖使用温度上限不大于350℃。

45.立式换热器，拉杆定距管应靠下放；立式换热器折流板顶上不开缺口；

46.当换热器的壳程试验压力低于管程试验压力时，按技术条件规定：提高壳程试验压力，或是要求按HG20584附录A进行壳程泄漏试验；

47.固定管板换热器的管束不写设计使用年限，可拆管束质量也不写；

48.壳程进口防冲板如果焊在壳体上，并且进口和拉杆头同一侧，穿管时会妨碍折流板；

49.碳钢，低合金钢制的焊有分程隔板的管箱和浮头盖以及管箱的侧向开孔超过1/3圆筒内径的管箱（含封头，开孔过大可考虑锥壳），施焊后做消除应力的热处理，设备法兰密封面应在热处理后加工；

50.不是两个管板都有拉杆孔；

51.拉杆拧入管板深度，与螺柱深度，孔深；

52.壳体法兰应力，管板腐蚀前更大；?

53.顶丝孔局部详图，A-A（旋转）；

54.管板计算时垫片外径应按垫片有效密封宽度确定；GB 150 P192 7.5.1.2

55.按GB151 5.3.2.2的规定，复合管板…当换热管受轴向压应力时，宜采用堆焊复合管板；焊条按HG20581 P80选用；

56.管板与管板法兰厚度之差值是指管板中心部分厚度与法兰厚度之差值；

57.结构上应设置排气口、排净口；立式换热器紧贴管板的排尽口排气口，应考虑管板螺栓的空间。

58.注意介质从进口到出口通过折流板间的流向。折流板间距应符合最大无支撑跨距要求。

59.管箱平盖、法兰可采用（松式）衬层（衬板、衬环）复合结构。但衬层复合结构不得用于以下场合：a、设计温度高于300；b、工作过程中存在真空工况；介质为极度高度危害。

60.设备法兰与管板法兰厚度之比宜为0.6~0.7，不应小于0.6；

61.考虑到流通面积，应注意管箱的最小长度；考虑到清洗等，应注意管箱的最大长度。

62.用以确定折流板或支持板厚度的无支撑跨距L，仅考虑折流板或支持板之间的距离，不考虑折流板与管板之间的距离。TEMA-2007, TABLE R-4.41.

63.拉杆露头长度10~15mm。

64.立式换热器吊耳设在管箱封头上，下管箱不设吊耳。卧式换热器吊耳设在管箱筒体上。

65.采用HG20615法兰作为管箱法兰，20631垫片应注意内环内D1与管箱筒体内径的配合，应选用基本型A。

66.鞍座放在重沸器斜锥段，底板长度不应大于鞍座边缘处斜锥直径。

67.折流板和支持板形式、尺寸、最小厚度等并无区别，前者用于改变介质流向，间距等应计算确定，后者的间距只需要满足最大无支撑跨距。

68.U型管换热器等夹持管板两侧，应采用相同的密封构件。

69.与BEM相比，U型管换热器能解决管壳程间的热补偿问题。但U型管的布置应注意冷热端的问题。常见的对称布置，适用于管程进出口温度小于80的情况。

法兰垫片及紧固件、接管

70.M/FM法兰，只能用B型缠绕垫；RF型只能用CD型缠绕垫；（HG20631 P389）

71.介质危害程度为高及以上，管法兰紧固件应采用全螺纹螺柱；（HG20635 表3.3.1，HG20614 表3.0.3-1）高温高压低温疲劳工况，采用光杆双头螺柱；

72.21598不锈钢人孔中，若法兰需要采用WN，PN应为1.6、2.5、4.0（见6 法兰标准的选用21594 P8）另外，有衬筒（WN）的情况只存在于PN1.6、2.5及4.0（21598 P76  注3）

73.紧固件产品等级分为AB和C三个等级，其中A级最高，B级其次，C级最低；GB/T 3103.1-2002；一般压力容器中螺柱多用A和B级，C级用在要求不高的场合；

74.缠绕垫适用于HG20592中PN16~PN160法兰，不适用于PN6、PN10；（人孔）

75.HG21594规定：对于HG2159821599人孔，PL仅有PN6，SO仅有PN10、16，PL、SO均无衬筒；WN仅有PN16、25、40，有衬筒；

76.管法兰材料一般为锻件；

77.易爆介质法兰应选用WN，与极度高度危害介质一样；

78.紧固件标记应准确按照 HG20634书写；如：全螺纹螺柱；

79.HG20583 7.1.5（1mmHg=0.133kPa，600mmHg=0.08MPa）真空度600mmhg以下，法兰PN应不小于0.6MPa，真空度大于600mmhg时，法兰PN应不小于1.0MPa；

80.法兰衬筒长末端，应该是离焊缝处4S（S为法兰与圆筒对接处厚度）距离且不小于30mm；

81.PAD法兰用于物料粘度大的情况，可以减少死角；

82.对长颈对焊法兰，应注意：当工作压力大于或等于0.8倍标准中规定的最大允许工作压力时，法兰与圆筒的对接焊缝必须进行100％的RT或UT，合格级别为RT Ⅱ级、UT Ⅰ级。

83.加厚标准中法兰环厚度δ，H应在标准的基础上增加相应加量。

84.WN/LWN法兰高度不包括凸台。LWN材质为锻件。

85.缠绕垫AB型厚度3.2，CD型4.5。

86.SW承插焊法兰，存在缝隙腐蚀，一般只在小直接仪表接管中使用，最大DN为80或65（PN260），SW可以与SO互换。

87.聚四氟乙烯包覆垫片不得用于真空场合，且只能用于RF面法兰。HG/T20635 P464

88.高于400度，可采用焊接而不是法兰连接，以保证密封性。

89.NB/T47020 3.2规定，本标准中乙型法兰的适用腐蚀裕量为不大于2mm ，当腐蚀裕量超过2mm 但不大于3mm 时，应加厚短节厚度2mm。长颈对焊法兰的适用腐蚀裕量不大于3mm 。设计如遇法兰需要作强度校核时，不必将标准颈厚扣掉上述2或3mm的腐蚀裕量。

90.不要盲目选用高等级法兰，否则实际螺栓面积会比所需面积富余过多，法兰应力会越大，法兰环所需厚度就越大。

91.锻管厚管段的长度要满足补强范围要求，直边段厚度要满足强度要求。削边角度为45度（削边会直接影响伸出长度），直边段长度为一般为1.5倍颈部厚度。(ASME VIII-1 2017, UW9-2)

92.人孔接管长度应尽量短，利于进出。

93.HG20623一般选用B系列。

94.应注意各型式密封面及其适用范围，HG20615表3.2.2，如WN/FF仅有PN20。

95.20615法兰仅有5s, 10s, 40s, 80s, 没有Sch20s和Sch60s等。

96.管法兰腐蚀裕量：

a、HG20592法兰是管法兰，以外径为基础，内径与管道一致，腐蚀裕量已经考虑了，在工程上，一般选高一级别的法兰，一般的腐蚀裕量应该包得住。

b、对于JB/T4703-2000法兰的设计就是按腐蚀裕量≤3mm而设计的；其内径是不变的。带颈对焊法兰(HG20592-97)由于是和接管相对接，其内径是与接管的内径相对应的，既其径部厚度是向内扩展的。当腐蚀裕量有变化时，其径部有效厚度并没有因此而减小。换言之，只要你接管能承受的了的腐蚀裕量，则该法兰便也承受的了

c、在HG/T21514~21535-2005钢制人孔和手孔标准的编制说明中写了这么一句话：属HG管法兰标准的法兰、法兰盖零件的腐蚀允许量应按标准法兰考虑。

结构

97.不采用补强圈补强的情况：Rm>540的情况；CrMO钢；补强圈厚度大于1.5倍壳体厚度；P≥4MPa的三类容器；盛装极、高度危害介质的容器；疲劳容器；>350或<-20℃的容器。

98.筒体削边长度不应小于3倍厚度差，且削边不应计入补强范围。

99.外压加强圈，尽量采用与筒体等厚的扁钢，次之角钢；（外压加强圈高厚比不大于10，一般取8）

100.粗糙度6.3，可见加工痕迹，不重要的非配合表面（紧固件的自由表面，紧固件通孔的表面，法兰密封面等）。12.5，可见刀痕，一般非结合表面。25，明显可见刀痕，粗制后所得到的粗加工面，焊接前的焊缝、粗钻孔壁等。基本符号加一小圆，表示表面是用去除材料方法获得，例如：车、铣、钻、磨、剪切、抛光、腐蚀、电火花加工、气割等。

101.立式容器内应考虑设备爬梯；

102.溶液进口管（进气管不要）应考虑在适当位置设置排气口（或称破虹吸口），以防止出现气阻（或是虹吸）现象。但出口管不要开此小孔；

（如果管线不是均压要开破虹吸口。气阻，容易出现在自流或输送压力低的管道中：管道中空气的流动是向上的，管道内介质下行时，气泡前端有水阻挡走不了，后面有水并且有压力。）

103.泵抽出口管不要斜切口；

104.SH3098 裙座筒体上端到封头切线的距离 表12有误，不能直接用，应当由1：1作图得到；

105.容积大于50m3或直径大于2.5m的储罐，接地点不宜少于两处；

106.DN150的管子，带弯头，而不直接弯；

107.用最小成形厚度计算时，封头不计钢板负偏差；

108.压力计口应放在顶部，测罐顶压力；

109.立式容器的放空口应放在顶部。

110.气体出口挡板，轴向上覆盖的范围应为2dn；

111.通往泵的出口应设防涡流挡板；

112.S型鞍座长圆形孔的位置要注意热膨胀型还是冷收缩型；换热器鞍座的布置应符合GB151 6.16 p46的规定。

113.鞍座的布置中，对于直径较大、壁厚相对较薄的容器，控制A≤0.5Ra，以使封头能够对圆筒起加强作用。对于直径较小、细长的容器，控制A≤0.2L，以跨中截面处和鞍座截面处的弯矩大小接近。

114.鞍座垫板的作用一是减少应力，二是材料过渡。鞍座标准中的垫板基本上能满足要求，不必强调垫板厚度不小于0.6圆筒厚度。

115.支座标准中的Q，不仅仅是重量，还包括风载地震载等产生的载荷。

116.容器最高（最低）点应该设一个气体（液体）排净口。

117.GB151-2014换热器类型代号，BIU改为BEU。

118.直径小的储罐可以不考虑坡度，如DN2000，1%坡度，坡高20mm对排净效果影响有限，却给罐体加工制造增加难度。

119.GB150.4 6.5.5规定了组装筒节的最小长度，不得小于300，但单个筒节没有规定。

120.填料塔人手孔应设置挡板，以便在不写卸出填料的情况下更换人手孔垫片，具体结构可参照设备全书。

121.大型储罐罐顶板、底板给出的图为参考图，施工单位可自行排版，可施工图中注明。

122.AN罐区基础加大，斜梯段要加长。

123.鞍座与邻近接管间距，应符合以下要求：

（1）、鞍座垫板边缘与接管或补强圈与壳体的焊缝，即相邻焊缝间距C应大于4倍壳体厚度，并不小于50mm。

（2）、接管法兰盘外圆与混凝土基础的间距D，无保温时最小为50mm，有保温最小为80~100mm。

（3）、混凝土基础宽度= 基础埋板宽度+100mm。其中，基础埋板宽度=底板宽度b1+长圆孔尺寸L+30mm

124.支耳单个允许载荷指单个支耳。

125.垫板上应该开通气孔。

126.进料口靠近液位计，容易出现假液位。进料口如果靠近放空口，容易产生放空带液。进料口如果与放料口在一轴线上，容易液位不稳定。

127.内伸管末端的固定，最好选用U型螺栓，避免固定用角钢与接管的焊接，防止在内压作用下壳体与接管之间焊缝受力情况的变差。

128.内伸管与器壁平齐，利于排净。但对于进液不一定有利，进液由管路突然进入到一个相对宽阔的空间，压力会下降，同时会产生闪蒸、汽蚀、冲刷现场，容易造成进口附近封头厚度减薄。

129.因为补强圈与壳体外壁存在不贴合问题，需要热处理的设备最好不采用补强圈补强。补强圈外有保温层，应考虑将排气孔用管子引出至保温层外壁。

130.外压加强圈的高宽比不应大于5。

131.常用长径比为3~6；

132.塔顶吊柱用于从地面直接起吊内件等。一般来说，裙座塔、置于框架边缘耳式支撑的塔需要设置，耳式支撑置于框架内的不需要吊柱。

133.平盖开孔边缘与平盖边缘之间的孔带最小宽度应不小于开孔直径的0.25倍。150问题解答3-26

134.衬里设备至少要设两个人孔。HG/T20229

135.HG/T 20229

136.应当注意开孔补强的有效宽度B值，如靠近封头W.L.线，换热器的排净放空口等。

137.开孔所需补强面积与壳体计算厚度有关，正压0.1与FV壳体计算厚度不一样，正压0.1下的A并不为FV下A的一半。

138.在以内径为厚度计算基准时，用户需输入的是内曲面高度hi，以外径为厚度计算基准时，用户需输入的是外曲面高度ho。应使输入的Di/2hi或Do/2ho的值满足GB/T 150.3-2011表5-1或表5-2的范围要求。而直边高度并不必须要输入，如该项用户不输入，则程序在进行封头计算时会自动根据标准确定，不会影响封头的强度或刚度计算。

139.对于平盖开孔补强，若接管与平盖为非焊透结构，开孔直径取管子外径加两倍间隙。若接管与平盖全焊透，开孔直径为接管内径加两倍的厚度附加量。两种情况应区别对待。（马炳贤，压力容器设计若干技术问题解析）

140.锥壳与圆筒连接处能否作为外压支撑线需要校核。

141.SW6塔器计算中，附件数据中最大管线外径，应输入塔顶或塔器上部最大管口直径，人孔除外。该数值用于计算迎风面积。

142.NB47041及SW6仅给出挠度计算方法，没有给出控制值，可按SH3098附录D或具体工程规定。

143.内压下塔器因厚度不同而产生的分段界线，不能直接作为外压计算长度支撑线。而且应将外压加强圈放于较薄一侧进行校核，以保证截面惯性矩满足要求。

144.GB/T197-2003 8 螺纹标记 规定…对粗牙螺纹，可以省略标注其螺距项。SW6默认的螺栓根径都是粗牙，HG/T20634、NB/T47027 M36以上的螺距都为3，螺栓根径应查GB/T196或通过计算所得。

145.WRC107公报，以壳体无开孔、且在矩形范围（经尺寸转换也可用于圆形范围）内有外载荷作用为基础的，、只适用于壳体无开孔的实心附件，如容器上的支座、轴式吊耳等，所以只能计算出壳体上的应力，而不能计算附件上的应力。

146.WRC297 公报适用于圆筒上开孔焊接径向接管的局部应力计算，而不适用无开孔矩形支座或轴式吊耳等附件，可计算圆筒上的局部应力，也可以计算接管上的局部应力。此外，还可用于具有规定宽度补强圈时的接管局部应力计算。

147.WRC109、WRC297未计入设计压力的影响，SW6将压力引起的应力叠加进去了，但因略去了应力集中系数，故SW6局部应力计算方法不能用于疲劳分析设计。

148.对于塔的吊装，吊耳处壳体的局部应力计算，无需要考虑设计压力、设计温度。即不考虑内压产生的周向、轴向薄膜应力。

149.SW6要求输入的弯矩，不是起吊绳索作用力产生的弯矩。后者程序会根据作用点与附件根部的距离计算得到。