​铬镍奥氏体不锈钢的非敏化态(固溶态)晶间腐蚀

1. 铬镍莱氏体钢制的非科唇态晶间锈蚀，1949年才被人们辨认出，虽然也开展了许多科学研究工作，但止为止，从方法论到实践还没有获得令人满意的说明和化解。

2. 现象和辨识

非科唇态(氧化钇态)晶间锈蚀即非Cr-Ni莱氏体钢制在历经低温(1000~1150℃)加热，隔热后迅速加热后的氧化钇状态，不需要再历经科唇(冲压或450~850℃科唇温度加热)处理，在许多锈蚀电介质中同样再次出现的晶间锈蚀。造成非科唇态晶间锈蚀的Cr-Ni莱氏体钢制既主要包括普通钢制，也主要包括耐科唇态晶间锈蚀的超长碳钢制和含稳定化原素Ti,Nb的钢制。非科唇态晶间锈蚀主要就再次出现在含Cr6+的HNO3中。除65%的HNO3外，在浓HNO3，的的发烟乙酸中很易再次出现。此外，国内在甲烷汽论调制造甲醇的条件下，在低温，高压甲醇甲铵液中，在固相，汽固相交界，在汽看上均辨认出了甲醇级和非甲醇级的00Cr17Ni14Mo2和00Cr25Ni22Mo2N以及Fe-Ni基皮德盖钛00Cr20Ni35Mo2Cu3Nb(Carpenter 20cd-3)的非科唇态晶间锈蚀。

非科唇态晶间锈蚀一般再次出现在避开沟槽的助焊剂上。对它的辨识基本上与科唇态晶间锈蚀相同。但，在林国电子显微镜和红腺下观察，在甲醇制造装置中所再次出现的Cr-Ni莱氏体钢制的非科唇态晶间锈蚀形态，辨认出与上述科唇态晶间锈蚀有很大的不同。主要就表现在晶间锈蚀裂缝较宽但常常延伸较厚且常伴随有孔隙开裂，但微结构并未见分离出来物。

3. 分子结构

科学研究说明，应用反应物(沉淀物)偏聚方法论能够较令人满意地说明氧化钇态(非科唇态)晶间锈蚀造成的其原因。在含Cr6+的乙酸电介质中，优先选择选择钒的Cr-Ni钢制Cr14Ni14和1Cr18Ni11Ti，科学研究了C,P,Si,B等对非科唇态晶间锈蚀的负面影响，当C<0.1%时无明显负面影响，p≥0.01%，显著有毒;si量在cr-ni钢制正常浓度(~0.8%)范围附近时，其非科唇态晶间锈蚀敏感度最大，高于或低于此浓度，晶间锈蚀敏感度上升;b量≥0.0008%，对非科唇态晶间锈蚀便有毒。对含si,p较低的钒cr-ni莱氏体钢的更进一步科学研究说明，这些钢制在非科唇态均无晶间锈蚀倾向。采用透射电镜和俄歇protons进行微结构分析结果已证实微结构p,si,b等原素的偏聚并优先选择熔化是引致非科唇态微结构锈蚀的主要就其原因。< span="">但，P,Si,B等沉淀物原素沿微结构偏聚引致非科唇态晶间锈蚀仅仅是虽然微结构和晶内形成化学浓差而引发的单纯高分子锈蚀过程，或者是虽然偏聚引发微结构皮德盖性上升，还是有其它因素的负面影响，尚有待更进一步深入探讨。

4. 材料优先选择选择

从方法论上讲，发展 P≤0.01%,Si≤0.10%,B≤0.008%的钒Cr-Ni莱氏体钢制是化解非科唇态晶间锈蚀最根本的措施。 目前，为化解乙酸用途中的非科唇态晶间锈蚀，主要就是换用高硅(Si~4%)钢制0Cr18Ni11Si4AlTi，00Cr20Ni24Si4Ti，00Cr14Ni14Si4，00Cr17Ni15Si4Nb等。为化解甲烷汽论调甲醇制造中四大高压设备，即甲醇合成塔，高压冷凝器，高压洗涤器，甲烷汽提塔用Cr-Ni莱氏体钢制的非科唇态晶间锈蚀，目前仍需换用已有大量成熟使用经验的甲醇级00Cr17Ni14Mo2和00Cr25Ni22Mo2N。但需尽量控制钢中C,P,Si量，特别是P量应尽量低。